- •2. Использование законов ома и кирхгофа при расчете и анализе электрических цепей
- •3. Электрические цепи с одним источником энергии и пассивными элементами. Простейшая цепь с одним приемником
- •4. Электрические цепи с последовательным соединением резистивных элементов
- •5. Электрические цепи с параллельным соединением резистивных элементов
- •6. Электрические цепи,содержащие соединения резистивных элементов треугольником
- •7. Понятие об источнике тока
- •8. Метод законов кирхгофа. Метод контурных токов
- •9. Метод узлового напряжения
- •10. Метод наложения
- •11. Метод эквивалентного генератора
- •12. Получение синусоидальной эдс. Основные соотношения
- •13. Цепь, содержащая катушку с активным сопротивлением r и индуктивностью l
- •14. Цепь, содержащая резистивный и емкостной элементы
- •15. Последовательное соединение r, l, c
- •16. Активная, реактивная и полная мощности цепи
- •17. Резонанс напряжений
- •18. Резонанс токов
- •19. Способы соединения фаз источников и приемников. Положительные направления эдс, напряжений и токов
- •20. Соотношения между фазными и линейными напряжениями источников. Номинальные напряжения
- •21. Соединения приемников звездой
- •22. Соединения приемников треугольником
- •23. Устройство и принцип действия магнитных устройств
- •24. Понятие о двухтактных и трехтактных магнитных устройствах
- •25. Магнитоэлектрическая система
- •26. Электромагнитная система
- •27. Электродинамическая система
- •28. Погрешности измерений электроизмерительных приборов
- •29. Измерение тока
- •30. Измерение напряжения
- •31. Измерения мощности
- •32. Измерение сопротивлений
- •33. Электронно‑лучевой осциллограф
- •34. Назначение, устройство и принцип действия трансформатора
- •35. Трехфазные трансформаторы
- •36. Потери мощности и кпд трансформатора
- •37. Назначение и устройство машин постоянного тока
- •38. Принцип действия генератора и двигателя
- •39. Эдс якоря и электромагнитный момент машин постоянного тока
- •40. Явление коммутации в машинах постоянного тока
- •41. Классификация генераторов постоянного тока по способу возбуждения. Схемы включения генераторов
- •42. Пуск двигателей
- •43. Тормозные режимы работы двигателей
- •44. Потери мощности и кпд машин постоянного тока
- •45. Устройство асинхронного двигателя трехфазного тока
- •46. Принцип действия асинхронного двигателя
- •47. Вращающееся магнитное поле
- •48. Эдс, частота тока ротора, скольжение
- •49. Электромагнитная мощность и потери в асинхронном двигателе
- •50. Момент, развиваемый двигателем
- •51. Механическая характеристика асинхронного двигателя
- •52. Паспортные данные двигателя. Расчет и построение механической характеристики
- •53. Пуск асинхронных двигателей
- •54. Энергетические показатели асинхронного двигателя
- •55. Асинхронный тахогенератор
- •56. Вращающийся трансформатор
- •57. Понятие о линейном трехфазном асинхронном двигателе
- •58. Назначение и устройство синхронных машин
- •59. Принцип действия генератора
- •60. Принцип действия двигателя
- •61. Схема включения и основные зависимости синхронного генератора
- •62. Векторные диаграммы синхронного генератора
- •63. Основные характеристики синхронного генератора
- •64. Векторные диаграммы синхронного генератора
- •65. Угловая и механическая характеристика синхронного двигателя
- •66. Пуск синхронного двигателя
- •67. Аппаратура автоматического управления и простейшие схемы управления электроприводами
- •68. Бесконтактные системы управления
- •69. Трехэлектродные лампы. Действие управляющей сетки
- •70. Электроизмерительные лампы
- •71. Электронноолучевые трубки
- •72. Фотоэлементы с внешним фотоэффектом
- •73. Электропроводность полупроводников
- •74. Свойства p‑n– перехода
- •75. Устройство и принцип действия точечных триодов
- •76. Принцип действия усилителя
- •77. Характеристики усилителей
- •78. Классы усиления
- •79. Виды обратной связи. Усилитель напряжения
- •80. Двухтактные усилители мощности
- •81. Усилители мощности на полупроводниковых триодах
- •82. Генераторы гармонических колебаний типа rc
- •83. Генераторы с самовозбуждением на полупроводниковых триодах
- •84. Генераторы низкой частоты на биениях
- •85. Принцип действия выпрямительного устройства
- •86. Стабилизатор тока
- •87. Стабилизатор постоянного напряжения
- •88. Амплитудная модуляция
- •89. Распространение электромагнитных волн различных длин
- •90. Основные положения радиосвязи
39. Эдс якоря и электромагнитный момент машин постоянного тока
ЭДС проводника обмотки якоря определяется по формуле eпр = Blv.
При вращении якоря ЭДС eпр изменяется. Среднее значение ЭДС проводника eпр cp при его перемещении в пределах полюсного деления можно определить через среднее значение магнитной индукции: eпр cp = B cplv.
Если обмотка якоря имеет N проводников и 2а параллельных ветвей, то число последовательно соединенных проводников в каждой параллельной ветви будет N / 2а. Тогда среднее значение ЭДС машины:
Среднее значение магнитной индукции:
где Ф – магнитный поток одного полюса;
Dя – диаметр якоря, м;
2р – число полюсов машины.
Величина πDяl / 2p представляет собой поверхность сердечника якоря, приходящуюся на один полюс.
Линейную скорость проводников v можно определить по формуле:
где n – частота вращения якоря, об/мин.
– коэффициент ЭДС, зависящий от конструктивных особенностей машины.
Как видно, ЭДС прямо пропорциональна произведению магнитного потока на частоту вращения. Можно определять как ЭДС генераторов, так и ЭДС двигателей.
Электромагнитная сила в ньютонах, действующая на проводник обмотки якоря, определяется соотношением:
Fпр = BIIпр = BIIя / 2a,
где Iпр – ток проводника, равный току параллельной ветви, А;
Iя – ток якоря, А.
При вращении якоря сила, действующая на проводник, изменяется.
Среднее значение силы можно определить через среднее значение магнитной индукции:
Fпр ср = BсрIIя / 2a.
Средний электромагнитный момент, Нм, действующий на якорь, равно:
– коэффициент момента, зависящий от конструктивных особенностей машины.
Как видно, момент электромагнитный прямо пропорционален произведению магнитного потока на ток якоря. По последней формуле можно определять как момент генераторов, так и момент двигателей.
Если момент выражен в ньютоно(метрах, то между коэффициентами ke и kM существует следующее соотношение:
ke / kM ≈ 0,105.
Электромагнитный момент Мэм, вызванный взаимодействием магнитного потока и тока якоря, отличается от момента М, развиваемого машиной на валу, вследствие трения в подшипниках, вращающегося якоря о воздух и вентиляционных потерь.
Так как указанные два момента отличаются незначительно, будем в дальнейшем считать их равными и обозначать М.
40. Явление коммутации в машинах постоянного тока
Под коммутацией в машинах постоянного тока понимают процесс переключения секций обмотки якоря из одной параллельной ветви в другую, сопровождающийся изменением направления тока в секциях.
В результате изменения тока в коммутирующей секции возникает ЭДС самоиндукции eL.
Для увеличения механической прочности щеток их ширину выбирают больше ширины коллекторной пластины. Вследствие этого щеткой замыкаются накоротко и одновременно коммутируются несколько секций. Последнее вызывает в каждой секции ЭДС взаимной индукции. Кроме того, в секции возникает ЭДС е, вызываемая вращением секции в магнитном поле поперечной реакции якоря.
Сумма перечисленных ЭДС невелика. Поскольку секция замкнута щеткой накоротко, это приводит к заметному дополнительному току в замкнутом контуре секции, в результате плотность тока под щеткой становится неодинаковой. Под сбегающим краем щетки плотность тока возрастает, что приводит к искрению под щеткой, особенно интенсивному в момент размыкания секции. Если не принять специальных мер для улучшения условий коммутации (уменьшения искрения под щетками), то наиболее ответственная часть машины – коллектор – через непродолжительное время выйдет из строя.
Для улучшения коммутации машины мощностью 1 кВт и более снабжаются дополнительными полюсами. В машинах с дополнительными полюсами щетки устанавливают на геометрической нейтрали.
С помощью дополнительных полюсов в зоне коммутации создается магнитное поле, в результате чего в коммутируемых секциях индуктируется ЭДС, компенсирующая ЭДС eL, eM и ev. Так как ЭДС eL, eM и ev зависят от тока якоря, то для их компенсации при различных нагрузках обмотку дополнительных полюсов включают последовательно с якорем. Вследствие насыщения дополнительных полюсов при перегрузках машины условия коммутации ухудшаются и под щетками появляется недопустимое искрение. Наибольший допустимый ток машин постоянного тока определяется условиями коммутации и лежит для различных машин в пределах (2 – 3)Iном, где Iном – номинальный ток машины.
Так как ЭДС ev возникает вследствие вращения якоря в магнитном поле реакции якоря, то для ее уничтожения с помощью МДС дополнительных полюсов должно быть создано магнитное поле, от вращения в котором возникла бы ЭДС, направленная против ev. Учитывая характер изменения результирующего магнитного поля при нагрузке генератора и двигателя с указанными направлениями их вращения, следует, что полярность дополнительного полюса генератора должна быть такой же, как последующего за ним по направлению вращения главного полюса; полярность дополнительного полюса двигателя должна быть такой же, как предшествующего ему по направлению вращения главного полюса. Выбирая соответствующее значение МДС обмотки дополнительных полюсов, можно скомпенсировать также ЭДС eL и eM.