- •Задание курсового проекта
- •2. Введение
- •3. Стабилизатор напряжения
- •3.1.1. Компенсационный стабилизатор последовательного действия
- •4 . Схема конструируемого блока питания. Основные принципы
- •5.1.1. Оценка кпд компенсационных стабилизаторов
- •5.1.2. Габаритная мощность трансформатора
- •5.1.3. Мощность, рассеиваемая регулирующим транзистором
- •5.1.4. Расчет абсолютного коэффициента стабилизация схем
- •5.1.5. Расчет необходимого коэффициента усиления схем усилителей
- •5.2.1. Расчет регулирующего элемента
- •5.2.2. Расчет внешней цепи управляющего устройства
- •5.23. Расчет выходного сопротивления
- •5.2.4. Расчет сглаживающих конденсаторов фильтра
- •53.1. Выбор диодов выпрямительного моста
- •53.2. Выбор трансформатора
- •53.3. Выбор сетевой части схемы
- •6. Разработка радиатора для транзистора
- •7. Заключение
- •8. Приложение
- •9. Список литературы
- •1. Задание курсового проекта
- •2.1. Анализ задания
- •2.2. Функциональная схема для блока в целом
- •3. Стабилизатор напряжения
- •4. Схема конструируемого блока питания
- •5. Расчет электрической принципиальной схемы блока
5.1.1. Оценка кпд компенсационных стабилизаторов
Uрэ.min1:=4 В, Uрэ.min2:=4 В, UVД:=1 В, Uвых2:=│ Uвых2│;
Uвх1.min:=Uвых1 + Uрэ.min1+ 2UVД, Uвх1.min=14,2 B;
Uвх2.min:=Uвых2 + Uрэ.min2+ 2UVД. Uвх2.min=21,2 B.
,
,
,
,
Здесь:
Uрэ.min - минимальное напряжение коллектор-эмиттер, при котором транзистор находиться в НАР.
UVD - прямое падение напряжения на диоде.
5.1.2. Габаритная мощность трансформатора
Используем мостовую двухполупериодную схему выпрямления. Положим КПД трансформатора η=0,85.
Pвх1.nom:=Uвх1.nom∙Iн1, Pвх1.nom=47,925 Вт
Pвх2.nom:=Uвх2.nom∙Iн2, Pвх2.nom=35,775 Вт
Ртр , Ртр =121,119 Вт
5.1.3. Мощность, рассеиваемая регулирующим транзистором
Ссылаясь на п. 5.3 будем использовать напряжения, которые уже реально набраны на выбранном трансформаторе, при этом мы получим реальную мощность которая выделяется на регулирующем транзисторе.
Uвх1.max:= Uвх1.min (1+ Uвх1.отн), Uвх1.max=17,04
Uвх2.max:= Uвх2.min (1+ Uвх2.отн), Uвх2.max=25,44
Uвх1.реал:=17, Uвх2.реал:=25
Uрэ1.max:= Uвх1.реал- Uвых1-2UVД, Uрэ1.max=6,8 В;
Uрэ2.max:= Uвх2.реал- Uвых2-2UVД, Uрэ2.max=7,8 В.
Ррэ1.max:=Uрэ1.max∙Iн1, Ррэ1.max=20,4 Вт;
Ррэ2.max:=Uрэ2.max∙Iн2, Ррэ2.max=11,7 Вт;
5.1.4. Расчет абсолютного коэффициента стабилизация схем
, ;
, .
Uвх1:= Uвх1.nom-2UVД, Uвх1=13,975 В;
Uвх2:= Uвх2.nom-2UVД, Uвх2=21,85 В;
, ;
, .
5.1.5. Расчет необходимого коэффициента усиления схем усилителей
КД:=0,7, КПВХ:=1, КУР:=1
,
,
Здесь:
- КУ- искомый коэффициент усиления
-КД- коэффициент передачи датчика, обычно берут в районе 0,7
-КУР- коэффициент усиления регулирующего элемента (транзистор по схеме ОК, значит КУР≈1)
-КПВХ- коэффициент передачи входного напряжения напрямую
5.2.Расчет элементов электрической принципиальной схемы
5.2.1. Расчет регулирующего элемента
Iбрэ1:=50∙10-3 А, Iбрэ2:=50∙10-3 А
, ;
, .
Используем однотранзисторный стабилизатор. Находим транзистор, удовлетворяющий рассчитанным требованиям (рассеиваемая мощности, статический коэффициент передачи тока базы, ток коллектора, напряжение коллектор-эмиттер). Под рассчитанные параметры для обоих стабилизаторов подходит кремневый транзистор KTS09A.
Его параметры:
Напряжение насыщения коллектор-эмиттер |
1,5 В |
Статический коэффициент передачи тока в схеме с общим эмиттером |
15-50 |
Обратный ток коллектора не более |
10мА |
Предельный эксплуатационные данные |
|
Постоянное напряжение коллектор-эмиттер |
400В |
Постоянное напряжение база-эмиттер |
4В |
Постоянный ток коллектора |
ЗА |
Постоянная рассеиваемая мощность с охладителем |
40Вт |
Тепловое сопротивление переход-корпус |
2,5 |
Температура перехода |
423 К = 150 °С |
Температура окружающей среды |
213К-398К= -60-+125 °С |
5.2.2. Расчет внешней цепи управляющего устройства
- Резистивный датчик напряжения (датчик ОС).
Примем данную структуру (номиналы элементов) датчика для обеих схем стабилизации.
RВХ3:=120∙103 Ом
RДВН:=0,15∙ RВХ3 , RДВН=1,8∙104
Given
R15=2∙104 Ом, R16=4∙104 Ом, R17=1,4∙105 Ом.
, А;
, А.
, Вт;
Вт;
Вт;
Вт;
Вт;
Вт.
Значит, в соответствии со стандартным рядом номиналов резисторов и с учетом рассеиваемой мощности на них, получаем следующие:
R11=R17=20 кОм,
R12=R16=39 кОм,
R13=R15=150 кОм. Все с мощностью 0,125 Вт
- Расчет элементов защиты от перегрузок по току
Пусть , тогда получаем:
Ом
Ом
Ом
Ом
Проверяем корректность с учетом теплового тока от микросхемы стабилизатора. Обратный ток в подобных микросхемах не превышает значения 1—5 мкА. Получаем что создаваемое напряжение от теплового тока:
Uтеп1:=R7Ik0max, Uтеп1=8,2х10-3 В
Uтеп2:=R9Ik0max, Uтеп2=0,015 В
Значит, резисторы выбраны корректно. С учетом этого производим их выбор по мощности.
Т.к. мы имеем эмитерный повторитель, то напряжение на базе надо выставить то же, что и мы хотим получить на эмиттере (в нагрузке) за вычетом падения напряжения на переходе база-эмиттер транзистора. Тогда получаем:
А
А
P6:=R6IZ12 P6=2,243х10-3 Вт
P7:=R7IZ12 P7=0,043 Вт
P9:=R9IZ22 P9=0,074 Вт
P10:=R10IZ22 P10=3,901х10-3 Вт
Из стандартного ряда выбираем:
R6:=82 Ом 0.125 Вт
R7:= 1,6 кОм 0.125 Вт
R9:= 3 кОм 0.125 Вт
R10=160 Ом 0.125 Вт
Это мы провели расчет защиты по току базовой цепи. Теперь рассчитаем выходную цепь.
, R8=0,115 Ом
, R14=0,492 Ом
P8:=R8Iн12 , Р8=1,038 Вт
P14:=R14Iн22, Р14=1,106 Вт
Из стандартного ряда выбираем:
R8:=0,115 Ом Р:=2 Вт
R14:=0,487Ом Р:=2 Вт