- •8 Характеристики мощности тэд при разл схемах возбуждения и степени насыщения
- •13 Разновидности тяговых передач и область их применения
- •17 Схемы тяговых передач и проектирование зубчатой передачи
- •21. Методика расчета коллекторно-щеточного узла.
- •22. Щетки тэд: разновидности, осн. Парам. Щеток, констр. Щет.
- •23. Метод расчета магнитной цепи тэд.
- •24. Метод расчета параметров коммутации и добавочных полюсов.
- •25. Методика расчета воздушного зазора.
- •26 Определение кпд тэд
- •28. Методика расчета и построения электромехан. Хар-ик тэд
- •29. Методика расчета и проектирования обмоток возбуждения тэд.
- •30. Методика расчета компенсационной обмотки.
- •31. Сердечник главного полюса
- •32. Конструкция коллектора тэд.
- •37.Проектирование наконечника сердечника главного полюса для размещ компенсационной обмотки
- •38. Конструкция щеточного узла
- •39. Основы теплового расчета тэд.
- •41. Расчет числа витков главных полюсов производим по формуле:
- •44. Методика магнитного расчета зубцового слоя якоря тэд.
- •47. Методика магнитного расчета сердечника якоря.
- •48. Расчет размагничивающего действия реакций якоря.
- •49. Методика расчета главных полюсов.
- •45. Методика магнитного расчета зубцового слоя якоря тэд.
- •50. Общие сведения о компенсационной обмотке.
- •51. Методика магнитного расчета тэд.
13 Разновидности тяговых передач и область их применения
Тяговые передачи бывают односторонние прямозубые и двухсторонние косозубые. Первые применяются обычно на пассажирских локомотивах, а вторые – на грузовых.
Для организации этих передач на ЭПС предусмотрены 2 вида подвешивания ТЭД: 1) опорно-осевое; 2) опорно-рамное.
При 1) большая часть массы ТЭД опирается на ось КП, а меньшая на раму тележки, поэтому динамическое воздействие КП на путь – значительно и это ограничивает максимальные скорости движения до 100-110 км/ч.
При 2) ТЭД закрепляется на раме тележки вся его масса оказывается подрессоренной, следовательно, значительно уменьшается динамическое воздействие, поэтому максимальная скорость движения увеличивается до 200 км/ч.
15 Принципы проектирования ТЭД. В результате электромагнитного расчета ТЭД выбирается тип обмотки якоря, рассчитываются размеры и параметры его активного слоя, коллекторно-щеточного узла, а также магнитной цепи и катушек главных и добавочных полюсов. Кроме того строятся характеристики намагничивания, нагрузочные и электромеханические.
Проектирование электрических машин вообще и тяговых двигателей, в частности, – задача в значительной степени неопределённая, аналогичная решению одного уравнения со многими неизвестными. Это приводит к необходимости при проектировании принимать целый ряд величин. Практика и опыт тягового электромашиностроения позволили установить целесообразные границы изменения этих величин, а также создать ряд эмпирических формул, упрощающих проектирование двигателей. Все это позволяет также приблизить принимаемые решения к оптимальным. При расчете целесообразно основные результаты сравнивать с параметрами принятого в качестве прототипа двигателя. Существенные расхождения данных прототипа и проектируемого двигателя следует проанализировать. В некоторых случаях это может считаться допустимым, т. к. применение новых электротехнических материалов и других комплектующих изделий позволяет создавать более совершенные двигатели с лучшими параметрами.
16 Определение основных размеров. К основным размерам относятся: внутренний диаметр и длина сердечника статора (при перем. токе); диаметр и длина сердечника якоря (при пост. токе). Указанные размеры м. определить: , где Da – диаметр сердечника якоря; la – длина сердечника якоря; ατ – коэффициент полюсного перекрытия, соответствующий части полюсной дуги, затемненной главными полюсами; A – линейная нагрузка, число ампер-проводников, приходящихся на единицу длины окружности якоря: ; Bδ – магнитная индукция в воздушном зазоре; Pдн – номинальная мощность ТЭД; nдн – номинальная частота вращения якоря двигателя; , где Vан – номинальная окружная скорость якоря: , где Vн – номинальная скорость движения электровоза; Vmax – конструкционная скорость движения электровоза; Vamax = 65…70 м/с. Приравнивая предыдущие 2 выражения, получаем: . Подставляя полученное выражение в первоначальную формулу, находим: . Окончательно: . Диаметрами, при кот. получается экономичный раскрой поставляемых промышленностью листов электротехнической стали, явл. следующие: 0,423; 0,493; 0,56; 0,66; 0,73 м. Для некомпенсированных машин: ατ = 0,62…0,68. Для компенсированных машин: ατ = 0,64…0,72. Длина сердечника статора: . la ≤ 0,45…0,49 – при односторонней зубчатой передаче; la ≤ 0,4…0,44 – при двухсторонней зубчатой передаче. При форсированном вале с полной втулкой: la ≤ 0,36…0,38.