Теплофизические свойства некоторых металлов и сплавов
Металл
|
Уд. электро-сопрот. при 0 оС, ρ0 ,мкОм см
|
Коэф.тепло-провод. при 20оС, λ, кВт/(м К) |
Коэф. темпе-ратуропровод. при 20оС, α, см2/К·10--4 |
Уд. теплоем-кость при 20оС, с, кДж/(кг К) |
Плотность при 20о С, γ, кг/м3 |
Температура плавлення, Тпл, о С |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Алюминий |
2,7 |
0,2 |
0,73 |
1 |
2800 |
658 |
Алюминиевые сплавы: АМц |
4,2 |
0,16 |
0,65 |
0,82 |
2800 |
654 |
Д16Т |
7,3 |
0,125 |
0,5 |
0,9 |
2900 |
633 |
АМг6 |
7,5 |
0,1 |
0,45 |
0,82 |
2780 |
620 |
Бронза БрБ2 |
6,5 |
0,08 |
0,24 |
0,47 |
8230 |
- |
Вольфрам |
5,5 |
0,17 |
0,35 |
0,25 |
19300 |
3500 |
Жаропрочные сплавы: ХН78Т |
98 |
0,015 |
0,038 |
0,46 |
8350 |
- |
ХН60ВТ |
120 |
0,01 |
0,025 |
0,44 |
8800 |
1400 |
Продолжение таблицы 2 |
||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Магниевый сплав |
12 |
0,1 |
0,52 |
1,04 |
1780 |
632 |
МА 2-1 |
|
|
|
|
|
|
Медь |
1,75 |
0,36 |
1,05 |
0,38 |
8900 |
1083 |
Молибден |
5,5 |
0,17 |
0,5 |
0,25 |
10220 |
2622 |
Стали: Низкоуглеродистая 08 кп |
13 |
0,06 |
0,15 |
0,46 |
7800 |
1530 |
30ХГСА |
21 |
0,04 |
0,104 |
0,48 |
7850 |
1480 |
Х15Н5Д2Т |
85 |
0,018 |
0,05 |
0,46 |
7760 |
- |
12Х18Н10Т |
75 |
0,016 |
0,04 |
0,46 |
7860 |
1440 |
Титановые сплавы: ОТ4 |
142 |
0,01 |
0,036 |
0,58 |
4590 |
1660 |
ВТ6 |
160 |
0,008 |
0,03 |
0,54 |
4600 |
- |
ВТ15 |
155 |
0,008 |
0,03 |
0,5 |
4890 |
- |
Цирконий |
41 |
0,017 |
0,09 |
0,28 |
6500 |
- |
Сварочный ток рассчитывают по закону Джоуля – Ленца:
, (2)
где Qээ – общее количество теплоты, затрачиваемой на образование соединения;
тr – коэффициент, учитывающий изменение общего сопротивления металла между электродами в процессе сварки.
Рисунок 2 – Коэффициенты удельного электросопротивления некоторых металлов в зависимости от температуры нагрева
Рисунок 3 – Зависимость коэффициента А от отношения dэ/δ
Для низкоуглеродистых сталей тr ≈ 1, для алюминиевых и магниевых сплавов – 1,15, для коррозионно-стойких сталей – 1,2, для сплавов титана – 1,4.
В свою очередь Qээ определяется по уравнению теплового баланса:
Qээ = Q1 + Q2 + Q3, (3)
где Q1 – энергия, затрачиваемая на нагрев до температуры плавления Тпл столбика металла высотой 2δ и диаметром основания dэ;
Q2 – теплота, расходуемая на нагрев металла в виде кольца шириной х2, окружающего ядро; среднюю температуру кольца принимают равной 0,25Тпл, достигаемой на его внутренней поверхности в контакте деталей;
Q3 – потери теплоты в электроды, которые учитываются нагревом условного цилиндра в электродах высотой х3 до средней температуры Тэ.
Считая, что температуру на контактной поверхности Тэд ≈ 0,5Тпл, а Тэ ≈ 0,25Тэд, можно принять, что Тэ = Тпл/8 (рис. 4).
Энергия Q1 расходуется на нагрев до Тпл объема металла большего, чем объем ядра, что дает возможность учесть скрытую теплоту плавления металла:
, (4)
где с – удельная теплоемкость;
γ – плотность.
Рисунок 4 – Схема расчета сварочного тока
При расчете Q2 принимаем, что заметное повышение температуры наблюдается на расстоянии х2 от границы ядра. Значение х2 определяется временем сварки и температуропроводностью металла:
, (5)
где – коэффициент температуропроводности металла.
Если площадь кольца , высота 2δ, а средняя температура нагрева , то ориентировочно
, (6)
где k1 – коэффициент, близкий к 0,8, учитывает, что средняя температура кольца несколько ниже средней температуры Тпл/4 в связи со сложным распределением температуры по ширине этого кольца, так как наиболее интенсивно нагретые участки расположены у внутренней поверхности кольца.
Потери теплоты в электроды Q3 можно оценить, принимая, что за счет теплопроводности нагревается участок электрода длиной и объемом до Тпл/8. Коэффициент k2 учитывает форму электрода: для цилиндрического электрода k2 = 1, для электрода с конической рабочей частью и плоской рабочей поверхностью k2 = 1,5, а для электрода со сферической рабочей поверхностью k2 = 2, Тогда
, (7)
где сэ и γэ — теплоемкость и плотность металла электрода.
Зная составляющие теплового баланса, по формуле (2) определяем Qээ. Далее, пользуясь формулой (1), можно рассчитать действующее значение сварочного тока.
Шунтирование тока проявляется в протекании части тока вне зоны сварки, например, через ранее сваренные точки (рис. 5) при двухсторонней точечной сварке или через одну из деталей при односторонней сварке. Шунтирование в значительной мере нарушает симметрию электрического поля и может при малом расстоянии или шаге между точками привести к уменьшению плотности тока и размеров литого ядра.
Рисунок 5 – Шунтирование тока при двухсторонней точечной сварке
Значение тока шунтирования можно оценить по формуле
, (8)
где rээ и rш – электрическое сопротивление зоны сварки и шунта;
, (9)
где bпр – приведенная с учетом растекания тока ширина шунта;
tш – шаг между точками;
Кэ ≈ 0,4.