- •Список используемых обозначений
- •Техническое задание
- •Выбор схемы компрессора
- •Термодинамический расчёт
- •Термодинамический расчёт двухступенчатого компрессора
- •Определение необходимого числа ступеней сжатия в компрессоре
- •Распределение давлений по ступеням сжатия
- •Определение секундных объёмов, описываемых поршнями первой и второй ступени
- •Определение активной площади поршней
- •Определение предварительных значений диаметров цилиндров
- •Определение частоты вращения коленчатого вала компрессора
- •Определение индикаторной мощности компрессора
- •Выбор двигателя
- •Динамический расчёт компрессора
- •Определение масс движущихся частей
- •6.1.1 Определение масс поступательно движущихся частей
- •6.1.2 Определение масс вращательно движущихся частей.
- •Уравновешивание компрессора
- •Определение силовых факторов.
- •Расчёт маховика
- •Расчёт газоохладителя
- •Расчёт расхода охлаждающей воды
- •Расчёт необходимой площади поверхности теплообмена
- •Определение основных геометрических параметров газоохладителя
- •Прочность узлов компрессора
- •Поршень
- •Поршневые кольца
- •Крейцкопф
- •Палец крейцкопфа
- •Коленчатый вал
- •Краткое описание компрессора
- •Выбор смазки
- •Заключение
- •Список используемой литературы
-
Крейцкопф
Крейцкопф в кривошипно-шатунном механизме воспринимает нормальную составляющую N, возникающую под влиянием поршневой силы. По таблице 1:
Н; Н.
Найдем максимальное удельное давление на опорную поверхность башмака:
, (126)
где BП – полная ширина башмака;
L – длина башмака;
FК – площадь канавок (см. рис. 4).
Для крейцкопфа К-16:
L = 175 мм; BП = 120 мм; FК = 0,000768 м2.
Тогда получим:
кПа;
Максимальное удельное давление не должно превышать 0,6 ÷ 0,8 МПа. Следовательно, данный крейцкопф выбран верно.
-
Палец крейцкопфа
Рис. 20. К расчёту пальца крейцкопфа на прочность.
Удельное давление на палец крейцкопфа найдем по формуле:
, (127)
где l1 = 40 мм; D1 = 40 мм; РI.МАХ = 25018 Н . Тогда получим:
МПа;
Максимальное удельное давление не должно превышать 13 ÷ 15 МПа. Следовательно, палец крейцкопфа условию прочности удовлетворяет.
Удельное давление на палец крейцкопфа в месте посадки в корпусе:
, (128)
где b1 = 35 мм. Тогда:
МПа;
Максимальное контактное давление не должно превышать 35 ÷ 40 МПа. Следовательно, палец крейцкопфа условию прочности удовлетворяет.
Изгибающий момент в среднем сечении пальца найдем по формуле:
, (129)
где L1 = 75 мм; l1 = 40 мм. Тогда:
Н∙м;
Момент сопротивления пальца изгибу:
, (130)
где d = 36 мм. Тогда:
.
Напряжение изгиба определяется по формуле:
, (131)
Тогда получаем:
кПа;
Максимальное напряжение изгиба не должно превышать 120 МПа. Следовательно, палец крейцкопфа изгибной прочности удовлетворяет.
-
Коленчатый вал
Рис. 21. К расчёту коленчатого вала на прочность.
Сначала, необходимо определить реакции в опорах вала. Для вертикальной плоскости:
; (132)
. (133)
Для горизонтальной плоскости:
; (134)
. (135)
Где сила инерции от противовеса:
. (136)
Тогда получим:
Н.
Изгибающий момент в вертикальной плоскости находится по формуле:
; (137)
Изгибающий момент в горизонтальной плоскости находится по формуле:
; (138)
Тогда суммарный изгибающий момент находится как:
. (139)
Напряжение изгиба определяется по формуле:
, (140)
где
, (141)
где D = 114 мм – диаметр шатунной шейки.
Крутящий момент определяется по формуле:
. (142)
Напряжение кручения определяется по формуле:
, (143)
где
. (144)
Получаем:
,
.
Значения приведённых выше формул сведём в таблицы 4 и 5.
Таблица 4. Значения изгибающих и крутящих моментов.
|
PrI |
PrII |
PtI |
PtII |
Qr1 |
Qr2 |
Qt1 |
Qt2 |
Mизг.в |
Мизг.г |
Мизг |
Мкр |
º |
кН |
кН∙м |
||||||||||
0 |
-12,199 |
-12,460 |
0,000 |
0,000 |
-9,271 |
9,532 |
0,000 |
0,000 |
-0,586 |
0,000 |
0,586 |
0,000 |
10 |
-2,810 |
-2,774 |
-0,608 |
-0,600 |
-6,298 |
6,262 |
0,605 |
0,603 |
-0,256 |
0,067 |
0,265 |
-0,036 |
20 |
10,354 |
10,749 |
4,687 |
4,866 |
-2,111 |
1,715 |
-4,747 |
-4,806 |
0,208 |
-0,527 |
0,567 |
0,296 |
30 |
14,698 |
14,741 |
10,825 |
10,857 |
-0,571 |
0,527 |
-10,836 |
-10,847 |
0,379 |
-1,203 |
1,261 |
0,652 |
40 |
10,892 |
10,961 |
12,184 |
12,261 |
-1,825 |
1,756 |
-12,210 |
-12,235 |
0,240 |
-1,355 |
1,376 |
0,737 |
50 |
7,220 |
7,309 |
12,401 |
12,554 |
-3,033 |
2,945 |
-12,452 |
-12,502 |
0,106 |
-1,382 |
1,386 |
0,756 |
60 |
4,091 |
4,182 |
11,938 |
12,203 |
-4,058 |
3,967 |
-12,027 |
-12,114 |
-0,008 |
-1,335 |
1,335 |
0,738 |
70 |
1,603 |
1,662 |
11,464 |
11,890 |
-4,862 |
4,802 |
-11,607 |
-11,747 |
-0,097 |
-1,288 |
1,292 |
0,722 |
80 |
-0,539 |
-0,568 |
11,733 |
12,379 |
-5,533 |
5,562 |
-11,951 |
-12,162 |
-0,171 |
-1,327 |
1,338 |
0,756 |
90 |
-3,066 |
-3,281 |
13,467 |
14,409 |
-6,298 |
6,512 |
-13,784 |
-14,093 |
-0,256 |
-1,530 |
1,551 |
0,884 |
100 |
-10,810 |
-10,911 |
25,933 |
26,176 |
-8,870 |
8,972 |
-26,015 |
-26,095 |
-0,542 |
-2,888 |
2,938 |
1,575 |
110 |
-13,681 |
-13,820 |
21,859 |
22,082 |
-9,797 |
9,936 |
-21,934 |
-22,007 |
-0,645 |
-2,435 |
2,519 |
1,329 |
120 |
-15,768 |
-15,941 |
18,086 |
18,283 |
-10,469 |
10,641 |
-18,152 |
-18,217 |
-0,719 |
-2,015 |
2,139 |
1,101 |
130 |
-17,326 |
-17,525 |
14,646 |
14,815 |
-10,970 |
11,169 |
-14,703 |
-14,758 |
-0,775 |
-1,632 |
1,807 |
0,892 |
140 |
-18,528 |
-18,748 |
11,486 |
11,623 |
-11,356 |
11,577 |
-11,532 |
-11,577 |
-0,818 |
-1,280 |
1,519 |
0,700 |
150 |
-19,461 |
-19,698 |
8,513 |
8,617 |
-11,656 |
11,893 |
-8,548 |
-8,582 |
-0,851 |
-0,949 |
1,275 |
0,519 |
160 |
-20,148 |
-20,397 |
5,643 |
5,712 |
-11,877 |
12,125 |
-5,666 |
-5,689 |
-0,876 |
-0,629 |
1,078 |
0,344 |
170 |
-20,576 |
-20,831 |
2,815 |
2,850 |
-12,015 |
12,270 |
-2,827 |
-2,838 |
-0,891 |
-0,314 |
0,945 |
0,172 |
180 |
-20,722 |
-20,979 |
0,000 |
0,000 |
-12,062 |
12,319 |
0,000 |
0,000 |
-0,896 |
0,000 |
0,896 |
0,000 |
190 |
-9,847 |
-9,810 |
-1,347 |
-1,342 |
-8,601 |
8,565 |
1,345 |
1,344 |
-0,512 |
0,149 |
0,533 |
-0,080 |
200 |
5,387 |
5,806 |
1,509 |
1,626 |
-3,744 |
3,326 |
-1,548 |
-1,587 |
0,027 |
-0,172 |
0,174 |
0,100 |
210 |
13,262 |
13,311 |
5,801 |
5,823 |
-1,043 |
0,993 |
-5,809 |
-5,816 |
0,327 |
-0,645 |
0,723 |
0,350 |
220 |
12,770 |
12,859 |
7,917 |
7,971 |
-1,217 |
1,128 |
-7,935 |
-7,953 |
0,308 |
-0,881 |
0,933 |
0,479 |
230 |
11,970 |
12,105 |
10,118 |
10,232 |
-1,494 |
1,360 |
-10,157 |
-10,194 |
0,277 |
-1,127 |
1,161 |
0,616 |
240 |
10,808 |
10,992 |
12,396 |
12,608 |
-1,891 |
1,707 |
-12,467 |
-12,536 |
0,233 |
-1,384 |
1,403 |
0,761 |
250 |
9,262 |
9,491 |
14,799 |
15,164 |
-2,412 |
2,184 |
-14,922 |
-15,041 |
0,175 |
-1,656 |
1,666 |
0,917 |
260 |
7,302 |
7,551 |
17,518 |
18,114 |
-3,060 |
2,812 |
-17,719 |
-17,914 |
0,103 |
-1,967 |
1,969 |
1,099 |
270 |
4,776 |
4,991 |
20,978 |
21,921 |
-3,875 |
3,661 |
-21,295 |
-21,604 |
0,013 |
-2,364 |
2,364 |
1,334 |
280 |
1,620 |
1,632 |
35,292 |
35,555 |
-4,840 |
4,828 |
-35,380 |
-35,467 |
-0,095 |
-3,927 |
3,928 |
2,139 |
290 |
-4,385 |
-4,422 |
31,366 |
31,626 |
-6,789 |
6,826 |
-31,453 |
-31,538 |
-0,311 |
-3,491 |
3,505 |
1,903 |
300 |
-9,019 |
-9,104 |
26,319 |
26,567 |
-8,290 |
8,374 |
-26,402 |
-26,483 |
-0,477 |
-2,931 |
2,969 |
1,599 |
310 |
-12,081 |
-12,212 |
20,750 |
20,976 |
-9,276 |
9,407 |
-20,826 |
-20,900 |
-0,587 |
-2,312 |
2,385 |
1,263 |
320 |
-13,650 |
-13,823 |
15,269 |
15,463 |
-9,776 |
9,949 |
-15,334 |
-15,398 |
-0,642 |
-1,702 |
1,819 |
0,932 |
330 |
-14,060 |
-14,269 |
10,356 |
10,509 |
-9,898 |
10,106 |
-10,408 |
-10,458 |
-0,656 |
-1,155 |
1,328 |
0,634 |
340 |
-13,805 |
-14,039 |
6,249 |
6,355 |
-9,805 |
10,040 |
-6,285 |
-6,319 |
-0,646 |
-0,698 |
0,951 |
0,383 |
350 |
-13,394 |
-13,646 |
2,898 |
2,953 |
-9,665 |
9,917 |
-2,917 |
-2,934 |
-0,630 |
-0,324 |
0,708 |
0,178 |
360 |
-13,211 |
-13,468 |
0,000 |
0,000 |
-9,603 |
9,860 |
0,000 |
0,000 |
-0,623 |
0,000 |
0,623 |
0,000 |
Таблица 5. Значения изгибающих и крутящих напряжений.
|
σи |
σкр |
|
σи |
σкр |
º |
МПа |
º |
МПа |
||
0 |
4,044 |
0 |
190 |
3,678 |
-0,276 |
10 |
1,828 |
-0,123 |
200 |
1,200 |
0,3434 |
20 |
3,908 |
1,0157 |
210 |
4,986 |
1,2021 |
30 |
8,698 |
2,2409 |
220 |
6,434 |
1,6474 |
40 |
9,493 |
2,5335 |
230 |
8,006 |
2,1177 |
50 |
9,561 |
2,599 |
240 |
9,678 |
2,6142 |
60 |
9,207 |
2,5346 |
250 |
11,487 |
3,1519 |
70 |
8,911 |
2,4811 |
260 |
13,582 |
3,7763 |
80 |
9,224 |
2,5972 |
270 |
16,302 |
4,5851 |
90 |
10,699 |
3,0364 |
280 |
27,092 |
7,3492 |
100 |
20,262 |
5,414 |
290 |
24,173 |
6,5389 |
110 |
17,370 |
4,5684 |
300 |
20,478 |
5,4948 |
120 |
14,755 |
3,7834 |
310 |
16,449 |
4,3405 |
130 |
12,460 |
3,0663 |
320 |
12,547 |
3,2017 |
140 |
10,476 |
2,4059 |
330 |
9,162 |
2,1775 |
150 |
8,790 |
1,7839 |
340 |
6,555 |
1,3177 |
160 |
7,435 |
1,1826 |
350 |
4,886 |
0,6126 |
170 |
6,514 |
0,59 |
360 |
4,298 |
0 |
180 |
6,180 |
0 |
|
|
|
Таким образом, максимальные и минимальные значения:
МПа; МПа;
МПа; МПа.
Амплитудные значения напряжений определяются по формулам:
, (145)
. (146)
Средние значения напряжений определяются по формулам:
, (147)
. (148)
Получаем:
МПа;
МПа;
МПа;
МПа.
Коэффициент запаса прочности определяется по формуле:
, (149)
где
, (150)
, (151)
где εσ = 0,73, ετ = 0,72 – коэффициенты, учитывающие влияние размеров на предел выносливости; Кσ = 1,9, Кτ = 1,7 – коэффициенты концентраций напряжений; σ-1 = 200 МПа, τ-1 = 100 МПа – пределы выносливости стали 40; ψσ = 0,1, ψτ = 0,1 – коэффициенты, зависящие от характеристики материала.
Таким образом, получаем:
,
,
.
Коэффициент запаса прочности должен быть не меньше 1,5 ÷ 3. Следовательно, данный коленчатый вал удовлетворяет условию прочности.