- •Варфоломеева а.С., Кургузов н.Н., Кургузова л.И., Леньков ю.А., Никитин к.И.
- •Учебное пособие. Омск: Изд-во ОмГту, 2007. 197 с.
- •Содержание
- •Введение
- •1 Нагревание проводников и электрических аппаратов
- •1.1 Допустимые максимальные температуры электрических аппаратов и проводников в нормальном режиме и при коротком замыкании
- •1.1.1Общие сведения
- •1.1.2 Изолированные проводники электрического тока в нормальном режиме
- •1.1.3 Неизолированные токоведущие части аппаратов в нормальном режиме
- •1.1.4 Изолированные и неизолированные токоведущие части аппаратов при коротких замыканиях
- •1.1.5 Нетоковедущие части аппаратов
- •1.2 Нагрев проводников и аппаратов
- •1.2.1 Общие сведения
- •1.2.2 Активные потери энергии в проводниках и электрических аппаратах
- •1.2.2.1 Потери в токоведущих частях
- •1.2.2.2 Потери в нетоковедущих ферромагнитных деталях аппаратов
- •1.2.2.3 Потери в диэлектриках
- •1.3 Способы передачи тепла внутри нагретых тел и с их поверхности
- •1.4 Установившийся режим нагрева проводников и аппаратов
- •1.4.1 Общие сведения
- •1.4.2 Тепловой расчёт неизолированных проводников в установившемся режиме
- •1.4.3 Тепловой расчёт изолированных проводников и кабелей
- •1.4.4 Нагревание аппаратов в установившимся режиме
- •1.4.5 Выбор проводников и аппаратов по условиям продолжительного режима
- •1.5 Нагрев проводников и аппаратов в переходных режимах
- •1.6 Примеры теплового расчета
- •Задание №1
- •2 Термическая и электродинамическая стойкость электрических проводников и аппаратов
- •2.1 Нагрев проводников и аппаратов при коротком замыкании
- •2.2 Термическая стойкость проводников и аппаратов
- •2.2.1 Термическая стойкость неизолированных проводников
- •2.2.2 Термическая стойкость кабелей
- •2.2.3 Термическая стойкость электрических аппаратов
- •2.3 Определение импульса квадратичного тока короткого замыкания
- •2.4 Электродинамические усилия в электрических проводниках и аппаратах
- •2.4.1 Общие сведения
- •2.4.2 Методы расчёта электродинамических усилий
- •2.4.3 Усилия между параллельными проводниками
- •2.4.4 Усилия и моменты, действующие на взаимно перпендикулярные проводники
- •2.5 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при различных видах короткого замыкания
- •2.5.1 Общие сведения
- •2.5.2 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при трёхфазном коротком замыкании
- •2.5.3 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при двухфазном коротком замыкании
- •2.6 Электродинамическая стойкость проводников и электрических аппаратов
- •2.6.1 Электродинамическая стойкость проводников
- •2.6.2 Электродинамическая стойкость аппаратов
- •2.7 Примеры расчета термической и электродинамической стойкости проводников и аппаратов
- •Задание №2
- •3 Электрические контакты
- •3.1 Назначения и требования к электрическим контактам
- •3.2 Сопротивление электрического контакта
- •3.3 Нагрев контактных соединений
- •3.3.1 Нагрев контактных соединений при номинальном токе
- •3.3.2 Нагрев контактных соединений при токах короткого замыкания
- •3.4 Конструкция контактных соединений и контактов
- •3.5 Пример расчета нагрева контактных соединений
- •Задание №3.
- •4 Отключение цепей постоянного и переменного тока
- •4.1 Общие сведения
- •4.2 Электрическая дуга
- •4.3 Возбуждение атома.
- •4.4 Ионизация
- •4.4.1 Термоэлектронная эмиссия.
- •4.4.2 Автоэлектронная (электростатическая) эмиссия.
- •4.4.3 Ионизация столкновением
- •4.5 Ударная ионизация
- •4.6 Термическая диссоциация и ионизация.
- •4.7 Деионизация дугового промежутка осуществляется путем рекомбинации и диффузии.
- •4.7.1 Рекомбинация (воссоединение)
- •4.8 Диффузия
- •4.9. Подвижностью ионов (электронов)
- •4.10 Радиационный захват электрона
- •4.11 Классификация дуг
- •4.11.1 Область катодного падения напряжения
- •4.11.2 Область анодного падения напряжения.
- •4.11.3 Ствол дуги
- •4.11.4 Турбулентная конвекция.
- •4.11.5 Баланс энергии в стволе дуги.
- •4.12 Потоки плазмы в дуге
- •4.13 Воздействие внешнего магнитного поля
- •4.14 Дуга постоянного тока и ее характеристики
- •4.15 0Тключение электрических цепей постоянного тока
- •4.15.1 Условия стабильного горения и гашения дуги
- •4.15.2 Открытый разрыв
- •4.15.3 Дугогасительные устройства с узкой щелью
- •4.15.4 Дугогасительные решетки
- •4.15.5 Гашение дуги под воздействием магнитного поля
- •4.16 Электрическая дуга переменного тока и ее характеристики
- •4.17 Отключение электрических цепей переменного тока
- •4.17.1 Отключение активной цепи переменного тока
- •4.17.2.Отключение индуктивной цепи переменного тока
- •4.18 Гашение электрической дуги в выключателях переменного тока
- •4.18.1 Гашение электрической дуги в потоке сжатого воздуха
- •4.18.2 Гашение электрической дуги в элегазе
- •4.18.3 Гашение электрической дуги в трансформаторном масле
- •4.18.4 Гашение электрической дуги в вакууме
- •4.18.5 Гашение электрической дуги с помощью электромагнитного поля
- •4.19 Примеры расчета отключения цепей постоянного и переменного тока
- •Задание №4
- •5 Восстанавливающееся напряжение на контактах выключателя
- •5.1 Параметры восстанавливающегося напряжения
- •5.2 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в однофазной системе
- •5.3 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в трехфазных эффективно-заземленных сетях
- •5.4 Вторая стадия переходного процесса
- •5.5 Номинальные характеристики пвн
- •5.6 Пример расчета параметров пвн на полюсах выключателя
- •6 Электромагниты
- •6.1Электромагниты постоянного тока
- •6.2 Поляризованные электромагниты и постоянные магниты
- •6.3 Электромагниты переменного тока
- •6.4 Примеры расчета электромагнитов
- •1‑Основание; 2‑сердечник; 3‑полюсный наконечник; 4‑якорь
- •Задание №5
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ фланец верхний; 3 ‑ корпус; 4 ‑ фланец нижний; 5 ‑ стоп; 6 ‑ латунная втулка
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Основание; 2 ‑ сердечник; 3 ‑ полюсный наконечник; 4 ‑ якорь
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ основание; 3 ‑ сердечник; 4 – катушка
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ верхняя плита; 3 ‑ нижняя плита; 4 – полюс.
- •Литература
- •Приложение
1.4 Установившийся режим нагрева проводников и аппаратов
1.4.1 Общие сведения
Процесс нагрева считается установившимся, если с течением времени температура проводников или частей аппаратов не изменяется. Температура считается установившейся, если за 1 час нагрева она возрастёт не более чем на 1оС. В установившемся режиме всё выделяющееся тепло отдаётся в окружающую среду. В противном случае часть тепла идёт на нагрев аппарата или проводника, что приводит к повышению их температуры.
Для каждого аппарата или проводника существует зависимость температуры его частей в установившемся режиме от рабочего тока при постоянной температуре окружающей среды.
1.4.2 Тепловой расчёт неизолированных проводников в установившемся режиме
Целью теплового расчёта является определение допустимого тока для проводника заданного сечения. Под допустимым током понимается наибольший ток, который проводник может проводить в течение неограниченного времени при нормированной температуре воздуха и при условии, что температура проводника не превысит соответствующее допустимое значение.
Шины и многопроволочные провода относятся к однородным проводникам, поэтому температура их постоянна по всей длине и передача тепла вдоль проводника отсутствует [3]. Отвод тепла в окружающую среду с поверхности проводника, как отмечалось выше, происходит через конвекцию и лучеиспускание.
Уравнение теплового баланса для неизолированных проводников в установившемся режиме имеет вид:
, (1.27)
где Ф ‑ тепловой поток, Вт; КТ ‑ коэффициент теплообмена путём конвекции и лучеиспускания, Вт.м-2.оС-1; 2 ‑ температура нагретого проводника, оС; 1 ‑ температура окружающей среды, оС; S ‑ сечение проводника, м2; I ‑ ток, протекающий через проводник, А; R ‑ активное сопротивление проводника, Ом.
Из выражения (1.27) можно определить длительно допустимый ток соответствующий принятой температуре проводника и принятой температуре окружающей среды
. (1.28)
Тепловой расчет, как видно из выражения (1.28), сводится к определению активного сопротивления проводника R и теплового потока Ф с его поверхности при заданной температуре проводника и заданной температуре окружающей среды.
Активное сопротивление проводника определяется по выражению (1.5) и должно быть отнесено к расчетной температуре. Для определения сопротивления проводника R2 при некоторой температуре 2, если известно его сопротивление R1 при температуре 1 следует пользоваться выражением:
(1.29)
где l ‑ длина проводника, м; 1 ‑ удельное сопротивление при температуре 1, Омּмм2/м; ‑ некоторая условная постоянная температура, оС, для алюминия = 236оС.
В тех случаях, когда температура окружающей среды 1 отличается от номинальной температуры 1ном, допускаемая токовая нагрузка на проводник должна быть пересчитана по выражению:
(1.30)
где доп ‑ допустимая температура проводника в установившемся режиме, оС.
1.4.3 Тепловой расчёт изолированных проводников и кабелей
Если длина изолированного проводника достаточно велика, то передача тепла в окружающую среду происходит только в радиальном направлении. При этом тепловой поток отдается в окружающую среду через внешнюю поверхность изоляции. Превышение температуры между поверхностью изоляции и окружающей средой составляет:
(1.31)
Тепловой поток проводника создает на толщине изоляции перепад температуры . Тогда температура проводника равна:
(1.32)
Превышение температуры поверхности изоляции можно определить из выражения (1.12):
, (1.33)
где D ‑ внешний диаметр проводника с изоляцией, м; l ‑ длина проводника, м.
Перепад температуры определим из выражения (1.9). Для слоя изоляции с радиусом x можно записать [2]:
(1.34)
где Ф ‑ тепловой поток в единицу времени через боковую поверхность цилиндра ; ‑ коэффициент теплопроводности изоляционного материала, Вт/мּоС; ‑ температура боковой поверхности с радиусом x, оС.
Решим выражение (1.17) относительно :
. (1.35)
Поскольку , то:
(1.36)
где RT ‑ термическое сопротивление изоляции, .
Температура провода равна:
. (1.37)
Из (1.37) следует:
. (1.38)
Результирующее термическое сопротивление равно:
(1.39)
Таким образом, результирующее сопротивление равно сумме термического сопротивления изоляции RT и термического сопротивления RT,0 перехода от наружной поверхности изоляции к окружающей среде. На рисунке 1.3 показано изменение температуры .
На участке от d/2 до D/2 температура изменяется от пров до пов. Перепад температуры = пров - пов =ФRT. На участке от x = D/2 до x = температура изменяется от пов до 1. Перепад температуры пов - 1 равен пов =ФRT,0 [2].
Тепловой расчет кабеля значительно сложнее рассмотренного расчета изолированного проводника, поскольку конструкция кабеля сложнее и потери мощности не ограничены потерями в жилах.
В кабелях переменного тока высокого напряжения имеются потери мощности в токоведущих жилах Pж, потери в диэлектрике Pд, а также потери в металлических экранах P и оболочках Pоб. Отдача тепла, выделяемого в кабеле, зависит от его конструкции и способа прокладки.
Если кабель проложен в земле, то теплоотдача обусловлена теплопроводностью изоляции, оболочки, брони, защитного покрова земли.
При прокладке кабеля в канале или бетонных блоках, в передаче тепла участвует слой воздуха. Теплота от наружной поверхности кабеля к стенкам канала или блока передается конвекцией и лучеиспусканием.
Т
Рис. 1.3 К тепловому
расчету изолированных проводников
Наименее благоприятные условия теплоотдачи при прокладке кабелей в бетонных блоках и каналах. Допустимый ток кабеля в данном случае зависит от размеров блока, числа параллельно проложенных кабелей, их нагрузки и других факторов.
В практике проектирования и эксплуатации сетей, электроустановок используют таблицы допустимых токов, соответствующих нормированной температуре, для кабелей стандартных конструкций и определенных условий прокладки. При неизменной в течение суток нагрузке ток в кабеле не должен превышать допустимое значение, установленное для рассматриваемых условий прокладки.