- •Варфоломеева а.С., Кургузов н.Н., Кургузова л.И., Леньков ю.А., Никитин к.И.
- •Учебное пособие. Омск: Изд-во ОмГту, 2007. 197 с.
- •Содержание
- •Введение
- •1 Нагревание проводников и электрических аппаратов
- •1.1 Допустимые максимальные температуры электрических аппаратов и проводников в нормальном режиме и при коротком замыкании
- •1.1.1Общие сведения
- •1.1.2 Изолированные проводники электрического тока в нормальном режиме
- •1.1.3 Неизолированные токоведущие части аппаратов в нормальном режиме
- •1.1.4 Изолированные и неизолированные токоведущие части аппаратов при коротких замыканиях
- •1.1.5 Нетоковедущие части аппаратов
- •1.2 Нагрев проводников и аппаратов
- •1.2.1 Общие сведения
- •1.2.2 Активные потери энергии в проводниках и электрических аппаратах
- •1.2.2.1 Потери в токоведущих частях
- •1.2.2.2 Потери в нетоковедущих ферромагнитных деталях аппаратов
- •1.2.2.3 Потери в диэлектриках
- •1.3 Способы передачи тепла внутри нагретых тел и с их поверхности
- •1.4 Установившийся режим нагрева проводников и аппаратов
- •1.4.1 Общие сведения
- •1.4.2 Тепловой расчёт неизолированных проводников в установившемся режиме
- •1.4.3 Тепловой расчёт изолированных проводников и кабелей
- •1.4.4 Нагревание аппаратов в установившимся режиме
- •1.4.5 Выбор проводников и аппаратов по условиям продолжительного режима
- •1.5 Нагрев проводников и аппаратов в переходных режимах
- •1.6 Примеры теплового расчета
- •Задание №1
- •2 Термическая и электродинамическая стойкость электрических проводников и аппаратов
- •2.1 Нагрев проводников и аппаратов при коротком замыкании
- •2.2 Термическая стойкость проводников и аппаратов
- •2.2.1 Термическая стойкость неизолированных проводников
- •2.2.2 Термическая стойкость кабелей
- •2.2.3 Термическая стойкость электрических аппаратов
- •2.3 Определение импульса квадратичного тока короткого замыкания
- •2.4 Электродинамические усилия в электрических проводниках и аппаратах
- •2.4.1 Общие сведения
- •2.4.2 Методы расчёта электродинамических усилий
- •2.4.3 Усилия между параллельными проводниками
- •2.4.4 Усилия и моменты, действующие на взаимно перпендикулярные проводники
- •2.5 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при различных видах короткого замыкания
- •2.5.1 Общие сведения
- •2.5.2 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при трёхфазном коротком замыкании
- •2.5.3 Электродинамические силы в трёхфазной шинной линии при двухфазном коротком замыкании
- •2.6 Электродинамическая стойкость проводников и электрических аппаратов
- •2.6.1 Электродинамическая стойкость проводников
- •2.6.2 Электродинамическая стойкость аппаратов
- •2.7 Примеры расчета термической и электродинамической стойкости проводников и аппаратов
- •Задание №2
- •3 Электрические контакты
- •3.1 Назначения и требования к электрическим контактам
- •3.2 Сопротивление электрического контакта
- •3.3 Нагрев контактных соединений
- •3.3.1 Нагрев контактных соединений при номинальном токе
- •3.3.2 Нагрев контактных соединений при токах короткого замыкания
- •3.4 Конструкция контактных соединений и контактов
- •3.5 Пример расчета нагрева контактных соединений
- •Задание №3.
- •4 Отключение цепей постоянного и переменного тока
- •4.1 Общие сведения
- •4.2 Электрическая дуга
- •4.3 Возбуждение атома.
- •4.4 Ионизация
- •4.4.1 Термоэлектронная эмиссия.
- •4.4.2 Автоэлектронная (электростатическая) эмиссия.
- •4.4.3 Ионизация столкновением
- •4.5 Ударная ионизация
- •4.6 Термическая диссоциация и ионизация.
- •4.7 Деионизация дугового промежутка осуществляется путем рекомбинации и диффузии.
- •4.7.1 Рекомбинация (воссоединение)
- •4.8 Диффузия
- •4.9. Подвижностью ионов (электронов)
- •4.10 Радиационный захват электрона
- •4.11 Классификация дуг
- •4.11.1 Область катодного падения напряжения
- •4.11.2 Область анодного падения напряжения.
- •4.11.3 Ствол дуги
- •4.11.4 Турбулентная конвекция.
- •4.11.5 Баланс энергии в стволе дуги.
- •4.12 Потоки плазмы в дуге
- •4.13 Воздействие внешнего магнитного поля
- •4.14 Дуга постоянного тока и ее характеристики
- •4.15 0Тключение электрических цепей постоянного тока
- •4.15.1 Условия стабильного горения и гашения дуги
- •4.15.2 Открытый разрыв
- •4.15.3 Дугогасительные устройства с узкой щелью
- •4.15.4 Дугогасительные решетки
- •4.15.5 Гашение дуги под воздействием магнитного поля
- •4.16 Электрическая дуга переменного тока и ее характеристики
- •4.17 Отключение электрических цепей переменного тока
- •4.17.1 Отключение активной цепи переменного тока
- •4.17.2.Отключение индуктивной цепи переменного тока
- •4.18 Гашение электрической дуги в выключателях переменного тока
- •4.18.1 Гашение электрической дуги в потоке сжатого воздуха
- •4.18.2 Гашение электрической дуги в элегазе
- •4.18.3 Гашение электрической дуги в трансформаторном масле
- •4.18.4 Гашение электрической дуги в вакууме
- •4.18.5 Гашение электрической дуги с помощью электромагнитного поля
- •4.19 Примеры расчета отключения цепей постоянного и переменного тока
- •Задание №4
- •5 Восстанавливающееся напряжение на контактах выключателя
- •5.1 Параметры восстанавливающегося напряжения
- •5.2 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в однофазной системе
- •5.3 Расчет параметров восстанавливающегося напряжения в трехфазных эффективно-заземленных сетях
- •5.4 Вторая стадия переходного процесса
- •5.5 Номинальные характеристики пвн
- •5.6 Пример расчета параметров пвн на полюсах выключателя
- •6 Электромагниты
- •6.1Электромагниты постоянного тока
- •6.2 Поляризованные электромагниты и постоянные магниты
- •6.3 Электромагниты переменного тока
- •6.4 Примеры расчета электромагнитов
- •1‑Основание; 2‑сердечник; 3‑полюсный наконечник; 4‑якорь
- •Задание №5
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ фланец верхний; 3 ‑ корпус; 4 ‑ фланец нижний; 5 ‑ стоп; 6 ‑ латунная втулка
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Фланец верхний; 2 ‑ якорь; 3 ‑ стоп; 4 ‑ корпус; 5 ‑ фланец нижний
- •1 ‑ Основание; 2 ‑ сердечник; 3 ‑ полюсный наконечник; 4 ‑ якорь
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ основание; 3 ‑ сердечник; 4 – катушка
- •1 ‑ Якорь; 2 ‑ верхняя плита; 3 ‑ нижняя плита; 4 – полюс.
- •Литература
- •Приложение
4.17.2.Отключение индуктивной цепи переменного тока
При отключении чисто индуктивной цепи переменного тока, рис. 4.15, процесс гашения дуги протекает значительно сложнее чем при отключении активной цепи.
Это обусловлено тем, что напряжение на дуге изменяется значительно медленнее, чем ЭДС контура и поэтому практически отсутствуют зоны, в которых дуга не может существовать и которые можно использовать для глубокой деионизацаии дугового промежутка и восстановления его электрической прочности.
В то же время для предотвращения повторного зажигания дуги электрическая прочность дугового промежутка должна быть повышена очень быстро. Так как при коротком замыкании угол сдвига между током и напряжением приближается к 90° и восстанавливающееся напряжение после перехода тока через нуль намного выше, чем в цепи с чисто активным сопротивлением, рис. 4.15. Теоретически при размыкании безъемкостного контура возвращающееся напряжение скачком принимает максимальное значение и вызывает повторное зажигание дуги.
В действительности в любой цепи тока наряду с индуктивностью всегда существует емкость, которая вместе с индуктивностью образует колебательный контур, рис. 4.16.
Благодаря наличию колебательного контура напряжение в отключаемом контуре восстанавливается после обрыва дуги не мгновенно, а с некоторым запаздыванием с, что и позволяет выключателю увеличить электрическую прочность, дугового промежутка до необходимого значения.
При отключении такого контура восстанавливающееся напряжение имеет колебательный характер с периодом , что благоприятно сказывается на повышении, электрической прочности дугового промежутка. Из рисунка 4.16 видно, чем больше емкость контура, тем надежней будет проходить процесс гашения дуги, тем легче работа выключателя.
Успешность отключения короткого замыкания и гашения дуги в выключателе зависит от своеобразного соревнования двух процессов:
восстановления электрической прочности дугового промежутка и восстановления напряжения на контактах выключателя.
4.18 Гашение электрической дуги в выключателях переменного тока
4.18.1 Гашение электрической дуги в потоке сжатого воздуха
Этот способ гашения электрической дуги нашел широкое применение в выключателях переменного тока высокого напряжения. Сжатый воздух обладает высокой плотностью и теплопроводностью. Омывая дугу с большой скоростью, он охлаждает ее и при прохождении тока через нуль обеспечивает деионизацию дугового столба [2,3]. Кроме того, при высоком давлении воздух обладает большой электрической прочностью, что создает высокую скорость нарастания электрической прочности, дугового промежутка.
Гашение электрической дуги может быть осуществлено подачей струи сжатого воздуха или параллельно оси дуги – воздушное продольное дутье, рис. 4.17, или перпендикулярно - воздушное поперечное дутье, рис. 4.18.
Дугогасительные устройства воздушного продольного дутья могут иметь различное исполнение, зависящее, прежде всего от формы и взаимного расположения контактов и сопел, вследствие чего гашение дуги может происходить:
-
Рис. 4.18- Дугогасительные
устройство воздушного поперечного
дутья: 1 ‑ изоляционный корпус;
2 ‑ электрическая дуга;
3 ‑ неподвижный контакт;
4 ‑ подвижный контакт;
5 ‑ изоляционные перегородки
- при одностороннем дутье между двумя контактами, один из которых сплошной, а другой полый, рис. 4.17, 6;
- при двустороннем симметричном дутье между двумя полыми контактами одного диаметра, рис. 4.17, в;
- при двустороннем несимметричном дутье между двумя полыми контактами с различными внутренними диаметрами, рис. 4.17, г.
Наиболее совершенными являются дугогасительные устройства с двумя полыми контактами, рис. 4.17, в и рис. 4.17, г. Корпус дугогасительного устройства (камеры) 1 выполняется из фарфора. Дуга 2, образующаяся между торцами контактов 3 и 4, потоком воздуха быстро вдувается в их внутреннюю полость. При этом обеспечивается малый износ контактов. Пары металла электродов не попадают в междуконтактный промежуток и потоком воздуха выносятся в атмосферу.
Наилучшие условия для гашения дуги в камерах продольного дутья имеют место, когда расстояние между контактами немного больше половины внутреннего диаметра полого контакта при двухстороннем симметричном дутье и четверти внутреннего диаметра полого контакта при одностороннем дутье. Данное расстояние в зависимости от номинального напряжения выключателя составляет 25 – 50 мм. При таких размерах расстояний между контактами напряжение, которое может быть приложено между ними в момент гашения дуги, не превышает 60 кВ при давлении 2МПа и 125 кВ при давлении 4 МПа. Поэтому воздушные выключатели на номинальное напряжение 110 кВ и выше выполняются с многократным разрывом цепи, т.е. с несколькими гасительными устройствами включенными последовательно[2].
Процесс гашения электрической дуги в камере поперечного дутья происходит следующим образом. При размыкании неподвижного контакта 3 и подвижного 4 между ними возникает дуга 2, которая потоком сжатого воздуха сдувается с рабочих поверхностей контактов на их дугогасительные поверхности и одновременно вдувается в первую щель, образованную изоляционными перегородками 5, рис. 4.18.
По мере дальнейшего опускания контакта 4 открывается вторая
щель, в которую вдувается дуга, и т.д. В результате дуга удлиняется, принимая форму зигзага, и эффективно охлаждается сжатым воздухом. Для защиты перегородок от обугливания они полностью или частично выполняются из газогенерирующего материала, например из фибры. При соприкосновении дуги с поверхностью фибры с последней бурно выделяются газы, способствуя дополнительному охлаждению дуги. Из–за больших габаритов и наличия органической изоляции в настоящее время эти камеры не выпускаются, но в эксплуатации еще имеются.