- •Содержание
- •1 Устройство и принцип действия установки tvr-4500
- •Санитарная обработка плёночного вакуум-выпарного аппарата
- •2 Тепловой расчет аппарата
- •2.1 Расчет концентраций упариваемого раствора
- •2.2 Определение температур кипения растворов
- •2.3 Расчет коэффициентов теплопередачи
- •2.4 Уточнение температур кипения
- •2.5 Определение тепловых нагрузок
- •2.6 Определение поверхностей теплопередачи
- •3 Конструктивный расчет
- •3.1 Расчет трубных решеток и способов размещения и крепления в них теплообменных труб
- •3.2 Расчет цилиндрической обечайки
- •3.3 Расчет диаметров штуцеров, подбор фланцев
- •3.4 Опоры аппарата
- •Рекомендуемая литература
- •Приложение 1
- •Приложение 2
2.5 Определение тепловых нагрузок
Составим уравнения тепловых балансов.
Первый корпус:
(D-Е5)·iгп1+mн·Cн·tн=[(mн–W1)·Cк1·tк1+W1·iвт1+(D-Е5)·iконд1]·x,
где D – расход греющего пара, кг/с;
iгп1 – энтальпия греющего пара в первом корпусе, кДж/кг;
mн – начальная масса сгущаемого продукта, кг/с;
Cн – начальная теплоёмкость сгущаемого продукта, кДж/(кг К);
tн – начальная температура сгущаемого продукта , ºС;
Cк1 – теплоёмкость сгущаемого продукта после I корпуса, кДж/(кг К);
tк1 –температура кипения сгущаемого продукта в I корпусе, ºС;
W1 – влага, выпаренная в 1-м корпусе, кг/с;
iвт1 – энтальпия вторичного пара после 1-го корпуса, кДж/кг;
iконд1 – энтальпия конденсата после 1-го корпуса, кДж/кг;
x =1,02 – 1,05 – коэффициент, учитывающий теплопотери в окружающую среду.
Е5 – масса экстра-пара, поступающего на обогрев подогревателя V, кг/с.
Второй корпус:
(mн–W1)·Cк1·tк1+(W1–E4)·iвт1=
=[(mн–W1–W2)·Cк2·tк2+W2·iвт2+(W1–E4)·iконд2]·x,
где E4 – масса экстра-пара, поступающего на обогрев подогревателя IV, кг/с.
W2 – влага, выпаренная во 2-м корпусе, кг/с;
Cк2 – теплоёмкость сгущаемого продукта во 2-м корпусе, кДж/(кг К);
tк2 – температура кипения сгущаемого продукта во 2-м корпусе, ºС;
iвт2 – энтальпия вторичного пара после 2-го корпуса, кДж/кг;
iконд2 – энтальпия конденсата после 2-го корпуса, кДж/кг.
Четвёртый корпус:
(mн–W1–W2)·Cк2·tк2+(W2 –UD0- Е3)iвт2=((mн–W1–W2–W4)·Cк4·tк4+W4·iвт4+(W2–UD0-Е3)·iконд4)·x,
где U – коэффициент инжекции;
D0 – расход острого пара, кг/с;
Е3 – масса экстра пара, пошедшего на обогрев подогревателя IV, кг/с;
W4 – влага, выпаренная в 4-м корпусе, кг/с;
Cк4 – теплоёмкость сгущаемого продукта в 4-м корпусе, кДж/кг×К;
tк4– температура кипения сгущаемого продукта в 4-м корпусе, ºС;
iвт4– энтальпия вторичного пара после 4-го корпуса, кДж/кг;
iконд4 – энтальпия конденсата после 4-го корпуса, кДж/кг.
Третий корпус:
(mн–W1–W2–W4)·Cк4·tк4+(W4-Е2) iвт4= [ (mн–W)·Cк3·tк3+W3·iвт3+(W4 - Е2 ) iконд3 ]·x
где W3 – влага, выпаренная в 3-м корпусе;
Cк3 – теплоёмкость сгущаемого продукта в 3-м корпусе, кДж/(кг К);
tк3 – температура кипения сгущаемого продукта в 3-м корпусе;
iвт3 – энтальпия вторичного пара после 3-го корпуса;
iконд3 – энтальпия конденсата после 3-го корпуса.
Дополняем систему уравнений уравнением материального баланса:
W=W1+W2+W3+W4.
Количество острого пара D0 получим из уравнения материального баланса инжектора:
Коэффициент инжекции определим, используя i–S диаграмму для водяного пара:
,
где тепловые перепады:
ha’=i0 – iвт2;
ha”=iгп – iвт2.
Решаем систему уравнений и определяем D, W1, W2,W3,W4, D0.
Тепловые нагрузки:
1 корпус Q1=(D-Е5)·rгп;
2 корпус Q2=(W1–E4)·rвтп1;
4 корпус Q4=(W2–UD0-Е3)rвтп2;
3 корпус Q3=(W4-Е2)·rвтп4.
Уточняем распределение полной полезной разности температур по корпусам:
;
;
;
.