- •Содержание
- •1 Устройство и принцип действия установки tvr-4500
- •Санитарная обработка плёночного вакуум-выпарного аппарата
- •2 Тепловой расчет аппарата
- •2.1 Расчет концентраций упариваемого раствора
- •2.2 Определение температур кипения растворов
- •2.3 Расчет коэффициентов теплопередачи
- •2.4 Уточнение температур кипения
- •2.5 Определение тепловых нагрузок
- •2.6 Определение поверхностей теплопередачи
- •3 Конструктивный расчет
- •3.1 Расчет трубных решеток и способов размещения и крепления в них теплообменных труб
- •3.2 Расчет цилиндрической обечайки
- •3.3 Расчет диаметров штуцеров, подбор фланцев
- •3.4 Опоры аппарата
- •Рекомендуемая литература
- •Приложение 1
- •Приложение 2
2.2 Определение температур кипения растворов
Определяем общий перепад давлений:
ΔP=Pгп1 – Pвтп4.
Делаем приближение, что общий перепад давлений распределяется между корпусами поровну. Тогда давления греющих паров в корпусах составят:
Pгп2=Pгп1 – ΔP/4;
Pгп3=Pгп2 – ΔP/4;
Pгп4=Pгп3 – ΔP/4.
По давлению паров находим их температуры и энтальпии.
Определяем депрессии по корпусам
Физико-химическая депрессия при P=1 ат в I корпусе:
в начале сгущения Δ`ф-х(bн)=0,38·e0,05+0,045·bн;
в конце сгущения Δ`ф-х(b1)=0,38·e0,05+0,045·b1;
при заданном давлении Pвтп в аппарате депрессия составит:
в начале сгущения Δф-х(bн)= Δ`ф-х(bн)·16,2·T2/r;
в конце сгущения Δф-х(b1)= Δ`ф-х(b1)·16,2·T2/r;
где T – температура в аппарате, К;
r – теплота парообразования вторичного пара, Дж/кг.
Гидравлическую депрессию принимаем Δг=1ºС на каждый корпус.
Тогда суммарная депрессия составит:
в начале сгущения ΣΔbн=Δф-х(bн)+Δг;
в конце сгущения ΣΔb1=Δф-х(b1)+Δг.
Температура кипения в I корпусе:
в начале сгущения tкbн= tвтп1+ ΣΔbн;
в конце сгущения tкb1= tвтп1+ ΣΔb1.
Средняя температура кипения:
tк1=(tкbн + tкb1)/2.
Полная разность температур для I корпуса:
Δtп1=tгп1 – tвтп1 .
Полная полезная разность температур
Δtпп1=tгп1 – tк1.
Аналогично рассчитываются температуры кипения по другим корпусам.
2.3 Расчет коэффициентов теплопередачи
Коэффициент теплопередачи определяется по уравнению
где α1 – коэффициент теплоотдачи от насыщенного пара к стенке, Вт/(м2·К);
α2 – коэффициент теплоотдачи от стенки к свободно стекающей пленке при кипении, Вт/(м2·К).
Суммарное термическое сопротивление:
где δ, δст, δн – толщина суммарная, стенки и накипи, м;
λ, λст, λн – теплопроводность суммарная, стенки и накипи, Вт/(м·К).
Выбираем материал сталь1Х18Н9Т (20х2); δст=0,002 м; λст=17,5 Вт/м·К. Для накипи δн/λн=1,1·10-4 м2·К/Вт.
Тогда суммарное термическое сопротивление составит:
.
Коэффициент теплоотдачи от насыщенного пара к стенке:
где Δt – разность между температурой пара и стенки;
Н – высота труб, м;
μ, ρ, λ – теплофизические свойства конденсата;
r – теплота конденсации насыщенного пара, Дж/(кг К).
Коэффициент теплоотдачи от стенки к свободно стекающей пленке при кипении:
При q > 20 кВт/м2: С = 2,6; n = 0,2; m = 0,32;
при q1<20 кВт/м2: С=163,5; n= - 0,26; m=0,69.
Толщина стекающей пленки:
;
где кинематическая вязкость .
Критерий Рейнольдса:
.
Линейная массовая плотность орошения:
.
Смоченный периметр:
П=π·dср·z,
где dср – средний диаметр трубок;
z - количество трубок.
2.4 Уточнение температур кипения
Распределяем полную полезную разность температур между корпусами, исходя из условия равенства площадей поверхности теплопередачи для всех корпусов: f1=f2=f3=f4. Для этого применяем метод приближений. В первом приближении принимаем, что тепловые нагрузки по корпусам одинаковы: Q1= Q2=Q3=Q4.
Тогда полные полезные температурные перепады по корпусам составят:
;
;
;
.
Уточняем температуры кипения по корпусам:
tк1= tгп1 – Δtпп1;
tк2= tгп2 – Δtпп2;
tк3= tгп3 – Δtпп3;
tк4= tгп4 – Δtпп4.