- •2. Уравнения напряжений и магнитодвижущих сил двухобмоточного трансформатора в комплексной форме.
- •4. Векторная диаграмма, соответствующая т-образной схеме замещения трансформатора.
- •5. Режим холостого хода трансформатора.
- •6. Режим короткого замыкания трансформатора.
- •7. Паспортные параметры, определяемые из режимов холостого хода и короткого замыкания трансформатора.
- •8. Потери и коэффициент полезного действия трансформатора.
- •9. Группы соединения обмоток трансформатора.
- •10. Условия включения трансформаторв на параллельную работу.
- •11. Несимметричная нагрузка трансформатора.
- •12. Трехобмоточные трансформаторы.
- •14. Регулирование напряжения транформаторов.
- •15. Переходный процесс при включении трансформатора без нагрузки.
- •16. Переходный процесс при внезапном коротком замыкании трансформатора.
- •24.Схема замещения ам
- •Пуск асинхронных двигателей
- •Рабочие характеристики асинхронного двигателя
14. Регулирование напряжения транформаторов.
Принципы регулирования. При эксплуатации трансформаторов довольно часто возникает необходимость регулирования вторичного напряжения. При этом различают два основных случая:
1) стабилизация вторичного напряжения при незначительном (на 5 — 10%) изменении первичного напряжения, что происходит обычно из-за падения напряжения в линии;
2) регулирование вторичного напряжения (из-за особенностей технологического процесса) в широких пределах при неизменном (или мало изменяющемся) первичном напряжении.
В обоих случаях вторичное напряжение регулируется путемизменения коэффициента трансформации, т. е. соотношения между числами витков первичной и вторичной обмоток.
В первом случае при небольших изменениях первичного напряжения можно изменять число витков либо первичной, либо вторичной обмотки. Например, при снижении первичного напряжения соответственно уменьшают число витков первичной обмотки так, чтобы ЭДС витка осталась неизменной. Поскольку число витков вторичной обмотки не изменяется, неизменной останется и ЭДС вторичной обмотки. При возрастании первичного напряжения соответственно увеличивают число витков первичной обмотки.
Во втором случае, когда требуется регулировать вторичное напряжение при неизменном первичном, изменяют число витков вторичной обмотки. Изменять число витков первичной обмотки в этом случае нельзя, так как это приведет к изменению магнитного потока трансформатора и, как следствие, к его перегреву или плохому использованию. Кроме того, очевидно, что получить малое выходное напряжениеU2 = U1w2/w1 при неизменном числе витков вторичной обмотки практически невозможно, так какпри этом необходимо иметь большое число регулировочных витков*.
Переключение ответвлений обмоток w1иw2может осуществляться при отключении трансформатора от первичной и вторичной сетей (переключение без возбуждения) или под нагрузкой (регулирование под нагрузкой). Существуют также трансформаторы с плавным регулированием напряжения, в которых плавно изменяют число витковw2или магнитный поток Ф2, охватываемый этой обмоткой.
15. Переходный процесс при включении трансформатора без нагрузки.
Рассмотрим случай включения однофазного трансформатора при разомкнутой вторичной обмотке. Исходя из схемы замещения трансформатора при холостом ходе (рис. 2.64, а), можно составить уравнение
L0di0/dt + R0i0 = U1msin (ωt + α0). (2.94)
Это уравнение по структуре подобно уравнению (2.85) и отличается от него только коэффициентами L0иR0 (вместоLкиRк). Однако пользоваться им нельзя, так какL0определяется потоком, замыкающимся по стали, и, следовательно, является переменной величиной.
Рис. 2.64. Схема замещения и кривые изменения потока инамагничивающего тока при включении ненагруженного трансформатора в сеть |
|
В уравнении (2.94) вместо переменной i0целесообразно ввести переменную Ф, которую можно определить из уравненияL0i0 — w1Ф. При этом получим
w1dФ/dt +w1(R0/L0)Ф =U1msin (ωt+ α0). (2.95)
Приближенное решение уравнения (2.95) можно получить, полагая L0≈ const; погрешность в данном случае небольшая, так какR0 << ωL0. По аналогии с уравнением (2.85), имеющим ту же структуру, имеем
Ф = Фуст+ Фсв= Фтsin (ωt+ α0- φ0) +Се -(Ro/Lo)t. (2.96)
Так как ωL0>>R0, то φ0≈ π/2 и, следовательно,
Ф = - Фmcos(ωt+ α0) + Се -(Ro/Lo)t. (2.97)
Постоянную интегрирования найдем из начальных условий: при t = 0 поток Ф = ±Фост, где Фост— остаточный магнитный поток, достигающий иногда в трансформаторе значения 0,5Фт. При этом постоянная интегрированияС = Фт cos α0± Фост, а выражение (2.97) принимает вид
Ф = - Фтcos(ωt+ α0) + (Фтcos α0± Фост)е -(Ro/Lo)t. |
(2.98) |
Наиболее благоприятные условия включения при α0= π/2 и Фост= 0. В этом случае
Ф=Фт sin ωt, (2.99)
т. е. с первого же момента в трансформаторе устанавлива¬ется номинальный магнитный поток.
Наиболее неблагоприятно включение трансформатора при α0= 0 и противоположном по знаку потоку Фост. Тогда
Ф = - Фтcos ωt + (Фт+ Фост)е -(Ro/Lo)t. (2.100)
В этом случае через полпериода после включения поток достигает максимума (рис. 2.64,6):
Фmах≈ 2Фm+ Фост≈ (2÷2,5) Фт. |
(2.101) |
Двукратной амплитуде потока соответствует намагничивающий ток Iμmах,в десятки и сотни раз (рис. 2.64, в)превышающий амплитуду установившегося тока холостого хода, что объясняется насыщением стали. Это следует учитывать при регулировании защитных устройств, чтобы не получалось ложных срабатываний защиты при включении трансформатора.