- •Очистка промышленных сточных вод
- •2. Проектирование усреднителя
- •3. Определение часовой производительности
- •4. Определение необходимой степени
- •5. Выбор схемы очистки общего стока
- •6. Технологический расчет сооружений
- •6.1 Расчет напорного флотатора
- •6.1.2 Расчет узла подачи аэрированной воды
- •6.1.3 Расчет диафрагмы
- •6.2 Расчет осветлительных фильтров
- •6.3 Расчет шламовых площадок
- •6.4 Подбор насосного оборудования
- •6.5 Подбор грузоподъемного оборудования
- •7. Проектирование цеха очистки
- •7.1 Объемно-планировочное решение
- •7.2 Высотное расположение очистных сооружений
- •7.3 Проектирование трубопроводов
- •7.4 Генеральный план
- •Список литературы:
6.1.2 Расчет узла подачи аэрированной воды
Диаметр дырчатой трубы для распределения аэрируемой воды назначается исходя из скорости воды в ее начале 1-2 м/с. Отверстия для выпуска воды должны иметь диаметр не менее 5-8 мм и распологатся через 0,3-0,5 м.
Скорость истечения воды из отверстия принимается не менее 12-15 м/с
Порядок расчета узла подачи аэрированной воды.
Определяется количество отверстий
n=(L/L)+1 (6.13)
где L-длина трубы, равная ширине флотационной камеры,м; L- расстояние между отверстиями,м.
n=(10,8/0,5)+1=23 шт.
Определяется расход воды через одно отверстие
qo= qw/n (6.14)
qo=35/23=`1.52 м3/ч
3.Определяется напор перед отверстиями
Н=V2/(2g 2) (6.15)
где V=12 м/с скорость истечения, м/с; =0,97 коэффициент скорости.
Н=122/(2 10 0,972)=7,6 м
4.Находится диаметр отверстия
d0= (6.16)
d0==8м.
6.1.3 Расчет диафрагмы
Диафрагма перед флотационной камерой предназначена для поддержания линии подачи аэрированной воды давления, исключающего выделение воздуха. Давление перед диафрагмой принимается равным давлению в воздухорастворителе, а после диафрагмы должно быть достаточным для преодоления сопротивлений при выходе из отверстий дырчатой распределительной трубы и давления столба воды во флотаторе.
Расчет диафрагмы:
1.Определяется напор, который должен погашен в диафрагме.
Н=Нв.р.-Нр-hw, (6.17)
где Нв.р –напор, соответствующий давлению в воздухорастворителе,м; Нр- рабочая высота во флотаторе,м; hw – потери напора в распределительной трубе, принимается равной потере напора в отверстиях с коэффициентом 1,05.
Н=50-2,7-7,6½1,05=39,32м
2.Определяется коэффициент местного сопротивления диафрагмы:
=2gH/Vт2 (6.18)
где Vт=1,23с м/с, корость в трубе на которой устанавливается диафрагма
=2½ 10 ½39,32/1,232=520
dо.д.=dт, (6.19)
где dт =40 мм диаметр трубы на которой устанавливается диафрагма; =0,236 коэффициент, определяемый по таблице 7.3
dо.д=0,236½ 40=9мм
6.2 Расчет осветлительных фильтров
В проекте принимаются в качестве второй ступени очистки осветительные фильтры.
Загрузка фильтров – керамзитовый песок, минимальный диаметр зерен – 0,8 мм, максимальный диаметр зерен – 1,8 мм, эквивалентный диаметр зерен – 0,9-1,0мм при толщине слоя 1,0м, скорость фильтрации назначается 6 м/ч.
Промывка фильтров производится после ухудшения качества фильтрата, т.е. при достижении защитного времени, грязеемкость загрузки по нефтепродуктам составляет для керамзитового песка 4 кг/м3.
Принимается водо-воздушная промывка загрузки и осуществляется горячей (температурой до +80°С) и холодной водой. Принимается следующий режим промывки: горячая промывка интенсивностью 12 л/см2, продолжительность промывки 15 мин; холодная промывка интенсивностью 16 л/см2 в течении 5 мин; воздушная промывка интенсивностью 20 л/см2 продолжительностью 15 мин. В курсовом проекте принимается три скорых фильтра типа ФОВ, так как производительность станции 840 м3/ сут, 35 м3/ч, что менее 50 м3/ч.
Расчет фильтра ведется в следующем порядке.
Площадь одного фильтра (предварительная) определяется по формуле:
, м2 (6.2.1)
где qw - расчетный часовой расход воды, 840 м3/ сут, 35 м3/ч;
v - скорость фильтрации (предварительная), принимается 6 м/ч;
n - количество фильтров (принимаемое).
1.1 - коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужды.
м2
Принимаем два фильтра ФОВ-2,0-6, Fp = 3,14 м2.
Уточняется скорость фильтрования:
, м/ч (6.2.2)
2. Определяется продолжительность защитного времени:
, ч (6.2.3)
где Г - грязеемкость загрузки, принимается 4 кг/м3;
Н - толщина слоя загрузки, 1 м;
Cen -содержание нефтепродуктов в воде до фильтрования, [табл.5.1], мг/л;
Сех - то же после фильтрования, [табл.5.1], мг/л.
ч.
3. Определяется вместимость резервуаров промывной воды
W = 0,06 m Fp i tn , м3 (6.2.4)
где i - интенсивность промывки, л/с м2;
tn - продолжительность промывки, мин;
m - количество промывок, на которые рассчитан резервуар, m = 1.
Вместимость резервуара для горячей промывки:
W = 0,06 1 3,14 12 15 = 33,90 м3
Вместимость резервуара для холодной промывки:
W = 0,06 1 3,14 16 5 = 15 м3
4. Производительность промывных насосов определяются как:
Q = Fp i , л/с (6.2.5)
Подача для горячей промывки: Q = 3,14 12 = 37,68 л/с
Подача для холодной промывки: Q = 3,14 16 = 50,24 л/с.
Напор промывных насосов принимается Нn = 10 м.
5. Определяется количество нормального (при температуре + 20°С и под атмосферным давлением) воздуха для воздушной промывки (на одну промывку).
Qair = 0,06 Fp iair tn , м3 (6.2.6)
где iair - интенсивность воздушной промывки, л/с м2;
tn - продолжительность промывки, мин.
Qair = 0,06 3,14 20 15 = 56,52 м3
6. Определяется вместимость ресивера для сжатого воздуха.
, м3 (6.2.7)
где Р - давление в ресивере, принимается 6 Мпа.
м3
Схема осветлительного фильтра приводится на рисунке 6.2.
1 водораспределитель; 2 трубчатый дренаж из щелевых труб; 3 люк.
Рисунок 6.2 – Схема осветлительного фильтра.