Urenkov_istzh
.pdfФедеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
«Алтайский государственный технический университет им. И.И. Ползунова»
Факультет энергетический Кафедра «Теплотехника, гидравлика и водоснабжение, водоотведение»
В.Н. Юренков
Истечение жидкости через отверстия и насадки
Практикум к лабораторной работе № 7
Барнаул-2015
1
УДК 532 + 621.22 (075.5)
Юренков В.Н. Истечение жидкости через отверстия и насадки: практикум к лабораторной работе № 7 для студентов всех форм обучения. /АлтГТУ им. И.И. Ползунова, Барнаул: Б.И. 2015.- 14 с., 9 рис., 2 табл.
Изложены краткие теоретические сведения по истечению жидкости через малые отверстия в тонкой стенке и через насадки с разной геометрией проточного канала, рассмотрены особенности истечения через них. Дано описание лабораторной установки, указан порядок выполнения работы и обработки экспериментальных данных.
В конце работы приведён перечень контрольных вопросов для подготовки к выполнению работы и её защиты после выполнения.
Практикум предназначен для самостоятельной работы при подготовке
клабораторному занятию по курсам:
-«Гидравлика и гидропневмопривод» для студентов специальности
23.05.01 «Наземные транспортно-технологические средства» и бакалавров направлений: 23.03.03 «Эксплуатация транспортно-технологических машин и комплексов»
-«Гидравлика» для бакалавров направлений: 15.03.05 «Конструкторско-технологическое обеспечение машиностроительных производств»
-«Механика жидкости и газа» для бакалавров направления 15.03.01 «Машиностроение»
Рассмотрено и одобрено на заседании кафедры ТГи ВВ Протокол № 5 от 23.01.15
Рецензент д.т.н., профессор О.Д. Черепов
2
Лабораторная работа № 7 Истечение жидкости через отверстия и насадки
1. Цель работы
Освоение методики экспериментального определения коэффициентов скорости, расхода и сопротивления при истечении жидкости через отверстия и насадки различной геометрической формы, получение численных значений этих коэффициентов и сопоставление их со значениями из литературных источников.
2.Теоретические основы истечения капельных жидкостей
2.1Классификация отверстий и насадок
Отверстием в тонкой стенке (рисунок 1) называют отверстие, толщина стенки которого δ не превышает диаметра отверстия d и поэтому не влияет на характер истечения. При истечении жидкости из отверстия имеют место только местные потери напора, связанные с изменением скорости тока с состоянием входной кромки отверстия. Отверстием в толстой стенке считают отверстие при истечении, через которое струя кроме местного сопротивления испытывает сопротивление трения по длине. Чтобы это происходило, длина отверстия ℓ должна быть больше трех диаметров отверстия d. При ℓ ≥ 3d отверстие в толстой стенке можно классифицировать как насадок.
Насадком называют короткий внутренний или наружный патрубок, приставленный к отверстию в тонкой стенке с целью изменения скорости или расхода жидкости.
3
≤ dom |
|
≤ 3dom |
а) без обработки входной кромки; |
б) с острой кромкой. |
|
Рисунок-1 |
Малое отверстие в тонкой стенке |
|
Различают три о сновных |
типа насадков: |
цилиндрические, конические и |
коноидальные. Кроме указанных применяется комбинация коноидального и конического расходящегося насадка – диффузорный насад к (рисунок 2).
Типы насадков: а) цилиндрический внешний; б) цилиндрический внутренний; в) конический сходящийся; г) конический расходящийся; д) коноидальный; е) диффузорн ый.
Рисунок-2 Различные виды насадков
2.2Истеч ение жидкости через трубопровод из бака с постоянным уровнем жидкости
4
Скорость течения и расхода жидкости через трубопровод будут являться основными параметрами при изучении истечения жидкости через трубопровод. Рассмотрим истечение жидкости в атмосферу из большого резервуара, имеющего отверстие в тонкой стенке на достаточно большой глубине от свободной поверхности Hот к которому приставлен (приварен) трубопровод (рисунок 3) с длиной ℓ значительно большей диаметра отверстия (внутреннего диаметра трубопровода) dот. Должно соблюдаться условие ℓ > 3,5dот.
Рисунок 3. Истечение жидкости через трубопровод.
Опыт показывает, что частицы жидкости приближаются к отверстию из всего прилежащего объема, двигаясь ускоренно по различным плавным траекториям. У кромки отверстия струя открывается от стенки и сжимается. Сжатие струи обусловлено центробежными силами частиц жидкости, движущихся при подходе к отверстию по криволинейным траекториям. Степень сжатия струи оценивается коэффициентом сжатия , равным отношению площади поперечного сечения струи в сжатом сечении к площади отверстия. Принято считать, что сжатие находится на расстоянии 0,5 dот от входного сечения, совпадающего с внутренней стенкой бака, а входная кромка является острой.
с.
от
За пределами плоскости сжатия сечения поток расширяется, заполняя всё поперечное сечение трубопровода.
Найдём среднюю скорость и расход Q жидкости, протекающей по трубопроводу длиной ℓ. Для этого запишем уравнение Д. Бернулли для сечений 1-1 и 2-2 (рисунок 3), приняв за плоскость уравнения осевую линию трубопровода и, имея в виду, что резервуар открыт, жидкость маловязкая (вода) и вытекает в конечном сечении 2-2 в атмосферу.
тр |
мс |
(1) |
При написании уравнения использованы общепринятые обозначения параметров и поэтому здесь их смысл не раскрывается. Потери на трение и на местных сопротивлениях определяем по формулам Дарси – Вейсбаха и Вейсбаха
|
тр |
ℓ |
|
|
; мс ζмс |
|
, |
|
|
|
(2) |
||
|
|
|
|
||||||||||
где – средняя скорость течения жидкости в трубопроводе. |
|
|
|
||||||||||
Приняв |
Hот , =0, |
≈ 1, P1 = P2 = Pат будем иметь |
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
Hот = (α + λ |
ℓ |
ζмс) |
|
, |
Дж |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
Н |
||||||
|
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
Средняя скорость течения жидкости в трубопроводе |
|
||||||||||||||
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
2 от |
, |
м |
, |
(3) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
||||||
|
|
|
|
|
λ |
ℓ |
ζмс |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
где |
|
|
|
= φ называют коэффициентом скорости. |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
λ |
ℓ |
ζмс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
Местными потерями на входе |
|
мс при большой длине трубопровода часто пренебрегают в |
виде их малости. Расход жидкости через трубопровод определится как произведение скорости движения на площадь поперечного сечения трубопровода.
Q = |
S ; Q = |
|
|
|
|
|
|
Sтр |
2 |
от |
, |
м |
|
(4) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
с |
||||||||||||||||
|
λ |
ℓ |
|
ζмс |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
Коэффициент |
|
|
|
|
|
= |
µтр |
называют |
коэффициентом |
расхода, а формулу (4) |
||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
ℓ |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
λ |
ζмс |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
записывают в окончательном виде как |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
Q = µтр S |
|
2 |
|
от |
, |
м |
|
|
|
|
|
(5) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
с |
|
|
|
|
Для трубопроводов коэффициенты φ тр и µтр совпадают.
2.3 Истечение жидкости через насадки
Насадки представляют из себя частный случай трубопровода без местных сопротивлений, укороченного до размера ℓн ≈ (3 ÷ 3,5)dот. (рисунок 4).
Рисунок 4. Схема истечения жидкости через насадок
При истечении жидкости через насадки возможны два вида сжатия потока: внутреннее (внутри насадка) и внешнее (в выходном сечении). Расчёты режимных параметров насадков производят по выходному сечению.
Скорость и расход жидкости определяют по тем же формулам (3) и (5), что и для течения жидкости через трубопровод, отличие состоит лишь в численном значении коэффициентов скорости φ и µ
6
φ н = |
∑ζмс |
; µн = |
∑ζмс |
, |
(6) |
которые по своим численным значениям совпадают.
Истечение жидкости через насадки характеризуется двумя особенностями:
-за входным сечением внутри большинства насадков образуется вакуум, который увеличивает действующий напор;
-жидкость, протекающая через насадок, испытывает потери на местных сопротивлениях при входе в насадок и расширение в насадке.
Действие этих двух факторов противоположно: за счёт первого увеличивается расход жидкости, за счёт второго уменьшается скорость в выходном сечении. Следовательно, для коротких насадков коэффициенты скорости φ и расхода µ будут больше, чем для длинных. Численные значения φ и µ для насадков совпадают, т.е. φн = µн.
Наличие сжатого сечения внутри насадка в случае истечения в атмосферу приводит к образованию вакуума в сжатом сечении. Если давление в этом сечении станет меньше давления насыщенных паров при данной температуре, т.е. Pсж ≤ Pн.п., то поток отрывается от стенки насадка. Этот режим истечения называют критическим.
Использовав уравнение Д. Бернулли и уравнение неразрывности можно показать, что при истечении в атмосферу при давлении на свободной поверхности жидкости в баке равном атмосферному
рат – рн.п. = |
|
|
|
|
кр. |
|
|
|
(7) |
|
|
получим |
|
|
|
||||||
Подставляя сюда φ= 0,8 и |
= 0,63 |
1 |
ат – |
н.п. |
|
|
|
|||
рат – рн.п. ≈ 0,75 |
|
|
кр ; кр = |
, |
|
(8) |
||||
где кр некоторый напор, |
при |
котором давление, |
в сжатом сечении |
внутри |
насадка |
|||||
становится равным Pн.п. (см. Башта Т.М. и др. Гидравлика, гидромашины и |
||||||||||
гидроприводы). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Если действующий напор H достигает критического значения Hкр, происходит срыв |
||||||||||
вакуума и насадок начинает работать как отверстие в тонкой стенке. |
|
|
||||||||
Конические сходящиеся |
и |
|
расходящиеся |
насадки работают |
так же |
как и |
цилиндрические, но имеют другие значения коэффициентов скорости и расхода, которые зависят от угла конусности насадка α. В расходящихся насадках максимальный угол конусности составляет α ≈ 12˚. Дальнейшее его увеличение приводит к тому, что коэффициент потерь насадка резко возрастает и его применение становится нецелесообразным.
В применяемых на практике конических сходящихся насадках образование вакуума не происходит, так как скорость струи в сжатом сечении сж не больше выходной
скорости α, поэтому и давление не меньше атмосферного Pат на выходе из насадка. |
|
|
|||
|
Отличительной особенностью конического сходящегося насадка является большая |
||||
скорость струи на выходе при малой величине гидравлического сопротивления ( |
|
ζ |
|||
0,06 |
0,09 |
). Это и определило область применения данного насадка. Он |
применяется в |
||
|
|
|
∑ |
|
устройствах и аппаратах, где требуется высокая кинетическая энергия струи (в пожарных брандспойтах, гидромониторах, наконечников фонтанов, соплах гидравлических турбин и т.д.).
В конических расходящихся насадках наблюдается значительный вакуум, большая пропускная способность и малые скорости потока в выходном сечении, чем в
7
цили ндрически х насадках. |
По этой |
причине их используют в |
случае необходимости |
||||
большой |
пропускной способности |
при |
относительно низких |
скоростях на выходе. |
|||
Примером |
могут служить |
дождевальные |
аппараты, |
гидроэлеваторы, водоструйные |
и |
||
пароструйные насосы и т.д. |
|
|
|
|
|
|
|
Коноидальный насадок очер чивается по форме |
струи втекающей в насадок. |
Его |
входной участок выполняется по сложной поверхности двоякой кривизны, а выходн ой имеет цилиндрическую ф орму. Коэффициент сжатия струи в этих насадках принимают равным единиц е.
Указанная форма внутренней поверхности коноидального насадка обеспечивает безотрывность течения жидкости внутри насадка и параллельноструйность в выходном сечении. Это самый совершенный насадок, так как его коэффициент расхода близок к
единице, а потери малы ( |
). |
В табли це 1 приводятся |
значения коэффициен тов истечения для ряда шир око |
используемых насадков. |
|
Таблица 1 – Коэфф ициенты истечения для насадков различного вида.
Вид насадка |
Название |
|
φ |
µ |
ζ |
|
|
1,0 |
|
|
|
|
Внешний |
0,8 |
0,8 |
0,5 |
|
|
цилиндрический |
|
|
|
|
Внутренний |
1,0 |
0,71 |
0,71 |
1,0 |
цилиндрический |
|
|
|
|
Конический |
1,0 |
0,96 |
0,96 |
0,0 8 |
сходящийся |
|
|
|
|
8
Конический |
1,0 |
0,45 |
0,45 |
3,75 4 |
расходящийся |
|
|
|
|
Коноидальный |
1,0 |
0,97 |
0,97 |
0,0 6 |
9
2.4 Истечение жидкости через отверстия
Если отсоединить от бока трубопровод (рисунок 3) или насадок (рисунок 4), то будем иметь истечение через отверстие (рисунок 5) в тонкой стенке. Особенностью его будет являться меньшая площадь проходного сечения
Sсж = |
с |
; Sот = |
от |
; |
сж |
= |
сж |
= |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
от |
от |
Рисунок 5. Истечение через круглое отверстие |
|
|||||||||||
Для определения коэффициентов истечения φ, µ, |
, ζ используются формулы |
|
||||||||||
|
с |
; φот = |
|
|
|
; µот = |
|
|
|
|
, |
(9) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
от |
от |
от |
|
которые являются частным случаем более общих формул, используемых при определении скорости течения жидкости в трубопроводе и расхода жидкости через него. Так как расход жидкости определяется как произведение действительной скорости истечения на фактическую площадь сечения сжатой струи, то
Qот = |
с Sсж = |
|
φот Sот |
|
|
от |
, |
||||||
т.е. для отверстий в отличие от насадков |
|
коэффициент расхода µ будет определяться |
|||||||||||
|
|
|
|
2 |
|
|
от |
||||||
выражением |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
µот = |
|
φот , |
|
|
|
|
|
|
(10) |
||||
а формула для определения расхода жидкости через отверстие примет вид |
|||||||||||||
Q = µот Sот |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(11) |
|||
|
|
|
от |
|
|
||||||||
В этом состоит основное отличие |
формул истечения для отверстий от формул истечения |
||||||||||||
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
для насадков. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Для отверстий коэффициенты истечения зависят от числа Рейнольда, определяемого |
|||||||||||||
по формуле |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
Re = |
от |
; Re = |
от |
|
|
от |
. |
|||||
|
|
|
|
|
|
На рисунке 6 показана эта зависимость для названных коэффициентов
10