terehova_vupap
.pdfβшл – поправочный коэффициент к насыпной плотности продуктов размола, учитывающий аэрирование их при транспортировании, равный 0,7;
ηшл – коэффициент заполнения барабана шлюзового затвора с питающей воронкой, равной для продуктов размола 0,4 и для зерна – 0,5.
При расчете пневмотранспортных установок, предназначенных для работы в условиях, существенно отличающихся от нормальных атмосферных условий, в частности для предприятий высокогорных районов, рекомендуется вносить поправки на фактическую плотность воздуха.
Так, при определении значения потерь давления на трение при движении чистого воздуха на 1 м материалопровода, на сообщение скорости продукту, а также в отводе при движении чистого воздуха Нотв.ч полученные результаты умножают на поправку:
= ρа /1,2 , |
(2.34) |
где ρа − плотность воздуха, соответствующая среднему атмосферному давлению в данном районе.
При определении весовой концентрации аэросмеси µ, а также потерь давления на подъем Нпод, плотность воздуха принимать соответствующей среднему атмосферному давлению в данном районе.
2.5.2.4 Расчет пылеуловителей
Для очистки воздуха от пыли после разгрузителей и пневмосепараторов в зерноочистительных отделениях при транспортировании зерна применяют двухступенчатую очистку, состоящую из батарейных циклонов типа 4БЦШ и фильтров типа РЦИ; в размольных и выбойных отделениях − одноступенчатую очистку в фильтрах-циклонах типа РЦИ.
Батарейный циклон подбирают по количеству воздуха Qб.ц; поступающего в циклон, и скорости воздуха Vб.ц во входном патрубке.
Требуемый размер поперечного сечения входного парубка батарейного циклона Fб.ц, м2, определяют из соотношения:
Fб.ц. |
= |
Qб.ц |
, |
(2.35) |
||
3600Vб.ц. |
||||||
|
|
|
|
|||
Количество воздуха, поступающего в батарейный циклон, определяют по |
||||||
формуле |
|
|
|
|
|
|
Qб.ц = åQц.р. |
+ å Qц.р. , |
(2.36) |
Входную скорость воздуха Vб.ц, (м/с) принимают для батарейных циклонов типа 4БЦШ-16−18 и типа УЦ-10−12.
Потери давления в батарейном циклоне, Па, определяют по формуле
Hб.ц = ξбцρбц |
V |
2 |
|
|
б.ц. |
, |
(2.37) |
||
2 |
|
|||
|
|
|
|
где ξб.ц − коэффициент сопротивления батарейного циклона, равный для
4БЦШ − 5,0, для УЦ – 22Dб.ц;
153
Vб.ц − скорость воздуха во входном патрубке батарейного циклона, м/с.
Плотность воздуха при входе его в батарейный циклон определяют так же, как и для циклонов-разгрузителей.
Тканевый фильтр подбирают по количеству поступающего в неё воздуха и допустимой нагрузке на ткань фильтра. Требуемую поверхность фильтрую-
щей ткани матерчатых фильтров Fф, м2, определяют по формуле |
|
Fфц = Qф / 60qдоп , |
(2.38) |
где Qф − количество поступающего в фильтр воздуха, м3/ч;
qдоп − допускаемая удельная воздушная нагрузка на ткань фильтра, м3/(мин·м2).
Количество поступающего в фильтр воздуха, Qф, м3/ч, определяют соответственно для одноступенчатой и двухступенчатой очистки воздуха по фор-
мулам: |
|
|
Qф = åQц.р. + å Qц.р. |
; |
(2.39) |
Qф = åQб.ц.. + å Qб.ц. |
, |
(2.40) |
где ∑Qб.ц − суммарное количество воздуха, подсасываемого в батарейные |
|
циклоны и соединительные воздуховоды, м3/ч. |
|
Величину подсоса воздуха в батарейном циклоне и соединительном воз- |
|
духоводе принимают следующей: |
∆Qб.ц, м3/ч; |
Нпт, кПа |
|
<10 |
150; |
>10 |
250 |
(для двухрядных циклонов типа УЦ ∆Qб.ц удваивают).
Удельную воздушную нагрузку на ткань фильтра q, м3/мин·м2, принимают такой:
- в размольных отделениях:
а) при помоле пшеницы 1,0−1,25; б) при помоле ржи 0,85−1,0 (верхние пределы для циклонов-
разгрузителей типа ЦР и УЦ, нижние − для ЦРК); - в зерноочистительных отделениях 1,25−1,5 (верхний предел − при двух-
ступенчатой очистке).
Сопротивление фильтра Нф, Па, вычисляют по следующим формулам: для размольных отделений
Нф = 525q1,3 ; |
(2.41) |
для зерноочистительных отделений |
|
Нф = 630q1,3 . |
(2.42) |
Продукты, выделенные пылеулавливающими установками, направляют для контроля в зерноочистительных отделениях на машины, контролирующие отходы, а в размольных отделениях − на рассевы (за исключением 1-й, 2-й размольных систем).
154
2.5.2.5 Расчет воздуходувных машин
Воздуходувку для проектируемой пневмотранспортной установки выбирают по расчетной подаче Q и давлению Pv по соответствующим характеристикам. Расчетную подачу Q, м /ч для этого определяют по формуле
Q = 1,05(å Qф + å DQф );. |
(2.43) |
|
Значение расчетной подачи должно находиться на нисходящей части характеристической кривой Q−Pv (т. е. справа от максимального давления) и не более чем на 20 м3/мин превышать номинальную (при максимальном КПД) подачу воздуходувки.
Для выбора воздуходувки по характеристике, составленной для условий
всасывания при нормальных атмосферных условиях (ρ = 1,2 кг/м3), |
давление |
||||||
определяют по формуле |
|
|
1,2Hрасч |
|
|
|
|
|
P |
= |
, |
|
(2.44) |
||
|
|
||||||
|
ν |
|
|
ρрасч |
|
||
|
|
|
|
|
|||
где ρрасч |
− расчётная плотность воздуха при входе в воздуходувку, кг/м3. |
||||||
Плотность воздуха определяют по формуле |
|
||||||
|
ρрасч |
= |
(ра − Нрасч ) |
, |
(2.45) |
||
|
|
||||||
|
|
|
|
RTрасч |
|
||
где Нрасч − расчетные потери давления в установке, Па. |
|
||||||
Расчётные потери давления в установке определяют по формуле |
|
||||||
|
Нрасч = Нпт |
+ Нкол + Нпу + Нвоз +Ннеучт , |
(2.46) |
||||
где Нпт |
− потери давления в пневмотранспорте, Па; |
|
|||||
Нкол |
− потери давления в коллекторе, Па (принимают в зависимости |
||||||
от длины и разветвленности коллектора в пределах 300…500 Па); |
|
||||||
Нпу |
− потери давления в пылеулавливающей установке при двухсту- |
пенчатой очистке (суммарные потери в последовательно установленных батарейном циклоне и фильтре);
Нпу = Нб.ц. + Нф , Па;
Нвоз − потери давления в соединительных воздуховодах, Па; Нвоз сле-
дует принимать равными 500−1000 Па, в зависимости от протяженности воздуховодов;
Ннеучт − неучтенные потери давления в установке, Па. Величину Н неучт принимают:
Нпт ,кПа |
Ннеучт , Па |
<6 |
800 |
>6 |
1500. |
155
2.5.2.6 Расчет мощности электродвигателя воздуходувной машины
Потребную мощность электродвигателя Nрасч , кВт, воздуходувки определяют по формуле
Nрасч |
= |
|
QНрасч |
, |
(2.47) |
|
3600 |
×1000hвмhпривhпод |
|||||
|
|
|
|
где ηвм − КПД воздуходувки, принимаемый по аэродинамической харак-
теристике машины; ηприв − КПД привода, равный 1,0 при работе воздуходувки на одном
валу с электродвигателем, 0,98при соединении валов при помощи муфты и 0,95 − при клиноременной передаче;
ηпод − коэффициент, учитывающий потери энергии в подшипниках,
равный 0,98−0,99.
Мощность Nкл.вм. ,кВт, на клеммах электродвигателя вычисляют по формуле
Nкл.вм. = Nрасч / ηэ , |
(2.48) |
где ηэ − КПД электродвигателя, принимаемый по паспорту при номинальной нагрузке, обычно равен 0,90.
Установленную мощность электродвигателя воздуходувки определяют по формуле
Nу =1,2Nрасч . |
(2.49) |
2.5.2.7 Расчет коллектора, воздуховодов, глушителя
Диаметры коллекторов и воздуховодов выбирают из стандартного ряда так, чтобы скорость воздуха в воздуховодах до пылеуловителя была 12−14, а после пылеуловителя − 10−12 м/с.
При компоновке пневмотранспортеров стремятся к минимальной протяжённости коллекторов и соединительных воздуховодов.
Необходимую площадь свободного сечения шумоглушителя определяют по формуле
Fсб = Q / νдоп , |
(2.50) |
где Q − расход воздуха через шумоглушитель, м/с;
νдоп − допустимая скорость воздуха в глушителе принимают в пределах 8−14 м/с.
Длину глушителя определяют в зависимости от необходимого затухания шума.
*
156
7 |
10 |
|
|
|
Тема проекта |
|
|
|
|
|
|
|
|
Обозначение документа |
15 |
17 |
18 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Лит. |
Масса |
Масштаб |
Изм.Лист № докум. |
Подп. |
Дата |
|
|
|
|||
Разраб. |
|
|
|
Наименование документа |
5 5 5 |
|
|
|
Пров. |
|
|
|
|
|
|
|
|
Т.контр |
|
|
|
|
Лист |
Листов |
||
|
|
|
|
|
обозначение материала |
20 |
АлтГТУ |
|
Н.контр. |
|
|
|
|||||
|
|
(вносят только на чертеже |
|
|||||
Утв. |
|
|
|
детали) |
|
группа |
||
|
17 |
23 |
15 |
10 |
70 |
|
50 |
|
|
|
|
|
|
185 |
|
|
|
|
|
Форма углового штампа и графической спецификации |
|
|||||
|
|
|
|
|
ПРИЛОЖЕНИЕ Д |
|
|
|
Форма таблицы «Расчет потерь давления по главному магистральному направлению сети»
|
Наименование |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Σζ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
НПТ |
|
|
|
||||
|
аспирируемых |
|
|
Q, |
|
υ, |
|
D, |
|
|
R, |
|
l , |
|
R∙ l , |
|
НД, |
|
Σζ∙ НД, |
|
НПТ, |
|
|
НМАГ, |
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на |
|
|
|
к.у., |
|
|||||||||||||||||||||||||
|
машин и |
|
|
|
|
3 |
|
м/с |
|
мм |
|
Па/м |
|
м |
|
|
Па |
|
Па |
|
|
Па |
|
Па |
|
Па |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
м /ч |
|
|
|
|
|
|
участке |
|
|
|
Па |
|
|
|||||||||||||||||||||
|
№ участков |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
2 |
3 |
|
|
4 |
|
|
|
5 |
|
6 |
|
7 |
|
8 |
|
9 |
|
|
10 |
11 |
|
12 |
|
|
|
13 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Продолжение таблицы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Наименование |
|
|
|
|
|
|
Наименование и характеристика местных сопротивлений |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
аспирируемых |
|
Конфузор |
|
Диффузор |
|
|
|
Отвод |
|
|
|
|
|
|
|
Тройник |
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
машин и |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αК |
|
n |
ζК |
|
αД |
|
|
n |
|
ζД |
|
кол- |
αО |
|
n |
|
ζО |
αТР |
Dп/DБ |
|
Fп/FБ |
vБ/vП |
|
ζП |
|
ζБ |
|
||||||||||
|
№ участков |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
во |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14 |
|
15 |
|
16 |
17 |
|
18 |
|
19 |
|
20 |
|
21 |
|
22 |
|
23 |
|
24 |
25 |
|
26 |
|
27 |
|
28 |
|
29 |
|
30 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
161