2.2 Расчет затухания участков регенерации
Для проверки правильности предварительного размещения НРП, необходимо определить вероятность ошибки, которая зависит от величины защищенности. Защищенность определяется разностью уровней полезного сигнала и помех. Уровень полезного сигнала зависит от затухания участка регенерации, которое определяется по формуле
Ауч.рег.=Акаб.+Аил.= αt∙ lкаб.+ α20∙ lил, (9)
где lкаб. – длина кабеля на расчетном участке регенерации (lкаб.= lном.);
lил. – эквивалентная длина искусственной линии (7а);
αt – коэффициент затухания кабеля на расчетной температуре (4);
α20 – коэффициент затухания кабеля при температуре 20˚С.
Подставляя данные в формулу, определяем затухание для всех участков регенерации при максимальной температуре грунта. Расчет привести только для одного участка. Результаты расчетов свести в таблицу 7.
Для участка ОП-1 – НРП1/1:
Ауч.рег.=Акаб.+Аил.= αt∙ lкаб.+ α20∙ lил=22,16*2,19+22,2*0,74=64,95≈65дБ
Для участка НРП1/1 – НРП2/1:
Ауч.рег.=Акаб.+Аил.= 22,16*2,93=64,92≈65дБ
Для участка НРП8/1 – ПВ:
Ауч.рег.=Акаб.+Аил.= 22,16*2,19+22,2*0,74=64,95≈65дБ
Для участка ПВ – НРП1/2:
Ауч.рег.=Акаб.+Аил.= αt∙ lкаб.+ α20∙ lил=22,16*2,05+22,2*0,88=64,96≈65дБ Для участка НРП1/2– НРП2/2:
Ауч.рег.=Акаб.+Аил.= 22,16*2,93=64,95≈65дБ
Для участка НРП 46/2 – ОП-2:
Ауч.рег.=Акаб.+Аил.= αt∙ lкаб.+ α20∙ lил=22,16*2,05+22,2*0,88=64,96≈65дБ
Таблица 7– Затухание участков регенерации.
Наименование участка регенерации |
lуч.рег, км |
Ауч.рег.,дБ |
ОП-1 – НРП1/1 |
2,19+ИЛ(0,74) |
65 |
НРП1/1 – НРП2/1 |
2,93 |
65 |
НРП 2/1 – НРП3/1 |
2,93 |
65 |
∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙ |
|
|
НРП7/1 – ПВ |
2,19+ИЛ(0,74) |
65 |
ПВ – НРП1/2 |
2,93 |
65 |
НРП1/2 – НРП2/2 |
2,93 |
65 |
∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙∙ |
|
|
НРП 45/2 – ОП-2 |
2,05+ИЛ(0,88) |
65 |
2.3 Расчет вероятности ошибки
2.3.1 Расчет допустимой вероятности ошибки
Переходные помехи и собственные шумы корректирующих усилителей приводят к появлению ошибок в цифровом сигнале, которые вызывают искажение передаваемой информации. Для обеспечения заданного качества вероятность ошибки нормируется. Общая вероятность ошибки в пределах глобальной сети не должна превышать 1∙10-6, для национальной сети вероятность ошибки не должна превышать значений, заданных в таблице 8.
Таблица 8 – Допустимая вероятность ошибки
Участок сети |
Максимальная длина (lмах), км |
Допустимая вероятность ошибки (Рош.доп.) |
Магистральный |
10000 |
1∙10-7 |
Внутризоновый |
600 |
1∙10-7 |
При равномерном размещении регенераторов вероятность ошибки пропорциональна длине связи и определяется по формуле
Рош.доп.лт.= Рош.доп.1км∙lоп-оп=( Рош.доп / lмах)∙ lоп-оп (10)
где Рош.доп.1км – допустимая вероятность ошибки на 1 км линейного тракта;
lоп-оп – расстояние между оконечными станциями на проектируемой линии.
(lоп-оп= lоп1-пв+ lоп2-пв).
Для всего линейного тракта (ОП1 – ОП2):
Рош.доп.лт.= Рош.доп.1км∙lоп-оп=( Рош.доп / lмах)∙ lоп-оп=(1*10-7/10000)*156=
=0,156*10-8;
Рассчитаем Рош.доп. для участков (ОП1 – ПВ), (ОП2 – ПВ):
Рош.доп.ОП1-ПВ.= Рош.доп.1км∙lОП1-ПВ=( Рош.доп / lмах)∙ lОП1-ПВ=(1*10-7/10000)*22=
=0,22*10-8;
Рош.доп.ОП2-ПВ.= Рош.доп.1км∙lОП2-ПВ=( Рош.доп / lмах)∙ lОП2-ПВ=(1*10-7/10000)*134=
=0,134*10-8.
2.3.2 Расчет ожидаемой вероятности ошибки
Ожидаемая вероятность ошибки зависит от величины защищенности на входе регенератора.
Расчет величины защищенности определяется по формулам в зависимости от схемы организации связи.
Для систем передачи, работающих по коаксиальному кабелю, преобладающими являются тепловые шумы. Величина защищенности определяется по формуле
Аз=127+10lg(0.32∙Ауч.рег)-1.4Ауч.рег-10lgF-g-σ, (11)
где Ауч.рег – затухание участка регенерации на полутактовой частоте при максимальной температуре грунта (р. 2.2);
F – скорость передачи цифрового сигнала (Мбит/с);
g – допуск по защищенности на неточность работы регенератора (при расчетах принять равным 3 дБ σ – допуск по защищенности на дополнительные помехи, отличные от тепловых шумов (при расчетах принять равным 7.8дБ).
Участок ОП1-НРП1/1:
Аз=127+10lg(0,32∙Ауч.рег)-1,4Ауч.рег-10lgF-g-σ=127+10lg(0,32*65)- 1,4*65-10lg34,368-3-7,8=127+13,1-91-15,36-3-7,8=22,94;
Участок НРП1/1-НРП2/1:
Аз=127+10lg(0,32∙Ауч.рег)-1,4Ауч.рег-10lgF-g-σ=127+10lg(0,32*65)- 1,4*65-10lg34,368-3-7,8=127+13,1-91-15,36-3-7,8=22,94;
Участок НРП8/1-ПВ:
Аз=127+10lg(0,32∙Ауч.рег)-1,4Ауч.рег-10lgF-g-σ=127+10lg(0,32*65)- 1,4*65-10lg34,368-3-7,8=127+13,1-91-15,36-3-7,8=22,94;
Участок ПВ-НРП1/2:
Аз=127+10lg(0,32∙Ауч.рег)-1,4Ауч.рег-10lgF-g-σ=127+10lg(0,32*65)- 1,4*65-10lg34,368-3-7,8=127+13,1-91-15,36-3-7,8=22,94;
Участок НРП1/2-НРП2/2:
Аз=127+10lg(0,32∙Ауч.рег)-1,4Ауч.рег-10lgF-g-σ=127+10lg(0,32*65)- 1,4*65-10lg34,368-3-7,8=127+13,1-91-15,36-3-7,8=22,94;
Участок НРП46/2-ОП2:
Аз=127+10lg(0,32∙Ауч.рег)-1,4Ауч.рег-10lgF-g-σ=127+10lg(0,32*65)- 1,4*65-10lg34,368-3-7,8=127+13,1-91-15,36-3-7,8=22,94;
Таким образом, используя результаты, полученные по расчетным формулам для нахождения величины защищенности, найдем по таблице 9, где приведено соотношение между значением защищенности и вероятностью ошибки для линейного кода HDB-3, вероятность ошибки для каждого участка регенерации.
Таблица 9 – Соотношение между защищенностью и вероятностью ошибки
Аз, дБ |
16.6 |
17.7 |
18.8 |
19.7 |
20.5 |
21.1 |
21.7 |
Рощ |
1∙10-3 |
1∙10-4 |
1∙10-5 |
1∙10-6 |
1∙10-7 |
1∙10-8 |
1∙10-9 |
Аз, дБ |
22.2 |
22.6 |
23.0 |
23.4 |
23.7 |
24.0 |
24.3 |
Рощ |
1∙10-10 |
1∙10-11 |
1∙10-12 |
1∙10-13 |
1∙10-14 |
1∙10-15 |
1∙10-16 |
Таблица 10 – Вероятность ошибки для каждого участка регенерации
Участок |
Lру |
Рош.доп.лт |
Рош.ожид. |
Рош.ожид.лт. |
ОП-1 – НРП1/1 |
2,19+ИЛ(0,74) |
0,156*10-8; |
1*10-8 |
7,0061*10-8; |
НРП1/1 – НРП2/1 |
2,93 |
1*10-12 |
||
НРП2/1 – НРП3/1 |
2,93 |
1*10-12 |
||
…….. |
|
|
||
НРП7/1 - ПВ |
2,19+ИЛ(0,74) |
1*10-8 |
||
ПВ – НРП1/2 |
2,93 |
1*10-12 |
||
НРП 1/2 – НРП 2/2 |
2,93 |
1*10-12 |
||
……… |
|
|
||
НРП 45/3 – ОП-2 |
2.05+ИЛ(0,88) |
1*10-11 |
Ошибки в регенераторах возникают независимо друг от друга. Вероятность ошибки в ЦЛТ можно определить как сумму Рош по отдельным регенераторам. Ожидаемая вероятность ошибки линейного тракта определится из формулы
Рож.лт=, (12)
где Рошi – вероятность ошибки i-го регенератора;
n – количество регенераторов, последовательно включенных в цифровой линейный тракт.
Рож.лт=7*10-8+6*10-12+10-11+45*10-12=7,0061*10-8
т.к. 7,0061*10-8<0,236*10-8, т.е. Рош.ожид.лт.< Рош.доп.лт
После выполнения расчета суммарной ожидаемой вероятности ошибки в ЦЛТ, необходимо сравнить полученное значение с величиной допустимой вероятности ошибки Рош цлт доп. При этом должно выполняться условие Рош цлт ож ≤ Рош цлт доп. Если неравенство не выполняется, следует переразместить НРП и повторить расчеты, о чем упоминалось ранее.
Сравнивая ожидаемую и допустимую вероятность ошибки делаем вывод о том, что выбранный нами способ размещения регенераторов правилен.
2.4 РАСЧЕТ НАПРЯЖЕНИЯ ДИСТАНЦИОННОГО ПИТАНИЯ
Для систем передачи по коаксиальному кабелю расчет напряжения ДП выполняется отдельно для цифрового тракта и для сервисного оборудования. Питание регенераторов цифровой системы организовано по центральным проводникам коаксиальных пар с включением устройств приема ДП в прямой и обратный провод.
Для основного цифрового тракта напряжение ДП определяется по формуле:
Uдп=2Rt0max(Iдп+ ΔΙдп)·lпс.дп+2 Nнпр·Uнрп (13)
где Rt0max - сопротивление постоянному току центрального проводника коаксиальной пары, Ом/км (из(13)).
Для МКТ-4:
Iдп= 200мА
ΔΙдп= 8мА
R20= 15,85 Ом/км
Uнрп=10В.
lпс.дп. – длина полусекции ДП.
Uдп=2Rt0max(Iдп+ΔΙдп)·lпс.дп+2Nнпр·Uнрп=2*15,85*(0,2+0,008)* *22+2*8*10=305В – для секции ОП1-ПВ (8 НРП).
Uдп=2Rt0max(Iдп+ΔΙдп)·lпс.дп+2Nнпр·Uнрп=2*15,85*(0,2+0,008)* *134+2*46*10=1803,5В – для секции ОП2-ПВ (46 НРП).
Но так, как Uдп >1300(допустимое значение напряжения ИКМ-480), то для участка ОП2-ПВ (НРП 46) будет 2 источника питания.
Для ОП2-ПВ:
Uдп=2Rt0max(Iдп+ΔΙдп)·lпс.дп+2Nнпр·Uнрп=2*15,85*(0,2+0,008)* *67,39+2*23*10=904,34В – для секции ОП2-ПВ (23 НРП).
Uдп=2Rt0max(Iдп+ΔΙдп)·lпс.дп+2Nнпр·Uнрп=2*15,85*(0,2+0,008)* *67,39+2*23*10=904,34В – для секции ОП2-ПВ (23 НРП).
Результаты сведем в таблицу 11:
Таблица 11 – Значения напряжения ДП
Системы передачи |
Секция ОП1-ПВ |
Секция ПВ-ОП2 |
|
секция |
секция |
||
8НРП |
23 НРП |
23НРП |
|
1 ИКМ-480 |
305 |
904,34 |
904,34 |
2 ИКМ-480 |
305 |
904,34 |
904,34 |
3 ИКМ-480 |
305 |
904,34 |
904,34 |
4 ИКМ-480 |
305 |
904,34 |
904,34 |
Сервисное оборудование линейного тракта (служебная связь и участковая телемеханика) работают по 4-х проводной схеме с использованием симметричных пар кабеля. ДП этих устройств осуществляется по фантомной цепи, а дистанционное питание регенераторов магистральной телемеханики (работающей по 2-х проводной цепи) производится по рабочим проводникам. Расчет ДП сервисного оборудования производится по формуле 14а. Исходные данные для расчета приведены в таблице 14.
Uдп=Rt0max(Iдп+∆Iдп)∙lпс.дп.+NНРП∙Uнрп (14)
Таблица 12 – Исходные данные
Тип СО |
Iдп, мА |
Падение напряжения, В |
Максимальное напряжение, В |
ТМУ |
40 |
5 |
430 |
ТММ |
20 |
20 |
360 |
ПСС-УСС |
20 |
20 |
430 |
НРПГ |
|
10 |
|
∆Iдп – составляет 5% от Iдп соответствующего типа ДП.
Расчет напряжения ДП для сервисного оборудования будет иметь вид:
Дистанционное питание ТМУ организуем для секции ОП1-ПВ :
Uдп=Rt0max(Iдп+∆Iдп)∙lпс.дп.+NНРП∙Uнрп=15,85*(0,04+0,002)*22+
+7*5=49,64(В);
Дистанционное питание ТМУ организуем для секции ПВ-ОП2 :
Uдп=Rt0max(Iдп+∆Iдп)∙lпс.дп.+NНРП∙Uнрп=15,85*(0,04+0,002)*134+
+45*5= 314,2(В);
Дистанционное питание ПСС-УСС организуем для секции ОП1-ПВ :
Uдп=Rt0max(Iдп+∆Iдп)∙lпс.дп.+NНРП∙Uнрп=15,85*(0,02+0,001)* 22+
+1*20=27,3 (В);
Дистанционное питание ПСС-УСС организуем для секции ПВ-ОП2:
Uдп=Rt0max(Iдп+∆Iдп)∙lпс.дп.+NНРП∙Uнрп=15,85*(0,02+0,001)* 134+
+8*20=204,6(В);
Дистанционное питание ТММ организуем для секции ПВ-ОП2:
Uдп=Rt0max(Iдп+∆Iдп)∙lпс.дп.+NНРП∙Uнрп=15,85*(0,02+0,001)*134+
+1*20=64,6 (В);
Результаты вычислений сведем в таблицу 13.
Таблица 13 – Значения напряжения ДП
Системы передачи |
Секция ОП1-ПВ |
Секция ПВ-ОП2 |
|||
секция |
секция |
||||
7 НРП |
46 НРП |
||||
1 ИКМ-480 |
ТМУ |
49,64 |
314,2 |
||
ТММ |
- |
64,6 |
|||
ПСС-УСС |
27,3 |
204,6 |
|||
2 ИКМ-480 |
ТМУ |
49,64 |
314,2 |
||
ТММ |
- |
64,6 |
|||
ПСС-УСС |
27,3 |
204,6 |
|||
3 ИКМ-480 |
ТМУ |
49,64 |
314,2 |
||
ТММ |
- |
64,6 |
|||
ПСС-УСС |
27,3 |
204,6 |
|||
4 ИКМ-480 |
ТМУ |
49,64 |
314,2 |
||
ТММ |
- |
64,6 |
|||
ПСС-УСС |
27,3 |
204,6 |
Произведя сравнение значений рассчитанного нами напряжения дистанционного питания с максимальным допустимым напряжением для сервисного оборудования (Uдп<Uмакс) можно сделать вывод о правильности выбранного нами способа организации дистанционного питания.