Diplomne_ta_kursove_proektuvannya_UKR
.pdfДля звичайно прийнятого у відцентрових компресорах турбінного
масла |
марки |
22 щільність масла ρ = 0.87 кг |
м |
3 , а теплоємність |
|
|
|
|
|
|
|
с=1.89 |
кДж |
|
при числі завзятих колодок Z=10 і підвищенні |
||
|
(кг град) |
|
|
|
|
температури масла в завзятій частині підшипника |
∆t =15град легко |
визначити осьове зусилля, сприймане підшипником . Тоді осьове зусилля, що повинне бути сприйняте думісом визначається як:
F |
+F |
− P = F |
|
|
|
9.6. |
|
I думII |
|
|
|
|
|
тиск перед думісом |
Pдум = P2 − |
u22 |
(1− |
dл2. р |
) . |
|
8v |
D2 |
|||||
|
|
|
2 |
|
2 |
|
Діаметр ущільнень думіса (тиск перед думісом дорівнює
початковому тиску p н |
, тому що порожнина за думісом з'єднана з |
|||||||||||
лінією усмоктування): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
D дум = d л. р |
1+ |
|
4Fдум |
|
|
|
9.7. |
|||||
πd л2. р |
( pдум − pн ) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||
приймаємо D дум кратним 10 (наприклад 0,170) |
|
|
||||||||||
Протічки через думіс визначаються рівнянням: |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
G дум =αsDдум |
pдум + pн |
|
|
pдум |
− pн |
|
9.8. |
|||||
|
Zдум pдум |
|
|
vдум |
||||||||
|
|
|
|
|
|
Питомий об'єм пари перед думісом:
v дум = |
p2v2 |
|
9.9. |
|
Pдум |
||||
|
|
|||
При числі гребенів лабіринтового ущільнення |
думіса Zдум =24, |
радіальному зазорі в ущільненнях s=0,4 мм і коефіцієнті витрати східчастого лабіринту ущільнення α = 0,7 визначаються протічки
пари через думіс G дум .
41
10.Визначення критичної частоти обертання ротора компресора.
Для визначення критичної частоти обертання ротора необхідно попередньо вичертити ескіз вала з усіма насадженими на нього деталями: робочими колісьми, втулками, думісом, завзятим гребенем та ін. Далі вал варто розділити на ділянки з постійними діаметрами й визначити масу кожної ділянки (з урахуванням маси насаджених на цю ділянку деталей див.рис.10.1). Перша критична частота обертання двохопорного ротора (тон I), що складається з k ділянок, визначається по формулі:
|
J |
max |
E к |
PM |
|
|
n кр = 299 |
|
∑ iфi |
||||
|
k |
i=1 |
|
10.1. |
||
|
|
|
PM 2 |
|||
|
|
∑ iфi |
|
|
|
|
|
|
i=1 |
|
|
|
|
де Е-модуль пружності |
сталі; P i - сила ваги, прикладена до i-ої |
ділянки вала.
Підсумовування ведеться по всіх k ділянках вала, розташованих між опорами.
Момент інерції найбільш товстої ділянки вала, що має діаметр d max :
J |
|
= |
π |
d 4 |
10.2. |
|
64 |
||||
|
max |
|
max |
|
Фіктивні моменти Мфі прикладені до i-ої ділянки вала, обчислюються по формулі:
i |
i |
|
M фi = ∑Pфiaфi + aфк Aф − aфr ∑Pфi |
10.3. |
|
i=1 |
i=1 |
|
у якій фіктивні навантаження P φi , прикладені до ділянок, визначаються співвідношенням :
P |
фi |
= (Mi + M |
i−1 |
) li |
(dmax )4 |
10.4. |
|
|
2 |
di |
|
У формулі (10.3.) фіктивна реакція в опорі A (див. рис. 10.1.):
42
k
A ф = ∑PфБi − ф i=1
Фіктивна реакція в опорі Б :
к
∑Pфiaфi
Бф = i=1 l
а величини афі й афк підраховуються по формулах:
а фi = ak−1 + xц.т; а фk = ai
10.5.
10.6.
10.7.
У наведених вище співвідношеннях: аі - відстань від опори А до середини i-ої ділянки вала; ак - відстань від опори А до кінця ділянки;
– між опорна відстань; x ц.т - координата центра ваги ділянки, обумовлена співвідношенням:
хц.т = |
2M i + M i−1 |
li |
|
M i + M i−1 |
3 |
||
|
де i - довжина i-ої ділянки; M i і M i−1 моменти сил ваги P i i-1-їй ділянках.
Величина M i підраховується по формулі:
M i = ∑i |
Pi ai + ak A − ak ∑i Pi , |
i=1 |
i=1 |
де дійсна реакція в лівій опорі: (див. рис. 10.1)
k
A= ∑Pi − Б ,
i=1
ареакція в правій опорі:
k
∑Pi ai
Б= i=1 l
10.8.
на i- і
10.9.
10.10.
10.11.
При визначенні критичної частоти обертання ротора всі лінійні розміри прийнято брати в сантиметрах.
43
Визначення першого критичного числа обертів двохопорного ротора зручно робити відповідно до форми, у якій наведений порядок розрахунку ротора, параметри якого зазначені на рис.10.1.
Якщо в результаті розрахунку першої критичної частоти обертання
nI |
з'ясовується, що вона відрізняється від робочої частоти обертання n |
кр |
|
менш чим на 15-20%, то варто змінити розміри вала й повторити розрахунки.
Рис. 10.1. До розрахунку критичної швидкості обертання двохопорного вала
Друга критична частота обертання ротора (том II), відповідно до дослідів НЗЛ, перевершує першу в 3,6-3,8 рази.. Відомості про розрахунок двохопорного ротора з урахуванням консольних ділянок вала, а також про розрахунок критичних частот обертання більш складних валопроводів також можна знайти в згаданій вище монографії.
11. Система змащення
Машина має дві системи змащення: 1 - турбокомпресора, 2- редуктора. У систему змащення турбокомпресора входять робочий і резервний маслонасоси, масло охолоджувачі і масло нагрівачі, фільтри тонкого й грубого очищення й баки для збору масла.
44
Робочий масло насос включається вручну до пуску компресора й відключається після його зупинки. Він забезпечує потребу маслом системи компресорів не тільки в період пуску але й під час роботи в режимі.
Резервний насос включається у випадку зниження тиску в системі змащення компресора нижче встановленої величини й у випадку зупинки робочого насоса по будь-яким причинах.
У системі змащення редуктора так само є 2 насоси. Під час пуску й розгону компресора працює пусковий електронасос, що є й резервним. Всі вони горизонтального типу із приводом через втулочно-кільцеву муфту асинхронного двигуна. Монтуються на загальній рамі.
Під час робіт компресора, масло в редуктор подається насосом, що знаходиться на валу редуктора. Всі використовувані насоси шестерного типу. Вони повинні забезпечувати продуктивність масляної системи не менш 2 10 −6 м3 / с .
Система змащення компресора забезпечує охолодження й змащення опорних і завзятих підшипників. Масло прокачується через радіальні зазори по обидва боки підшипників і вимиває продукти зношування. Потім воно зливається в маслобаки, де відстоюється, і через фільтри знову надходить у систему змащення. При цьому кількість масла регулюється зміною перетинів отворів у дросельних діафрагмах, установлених у штуцерні з'єднання маслопідводящих труб. Ємність масляного бака підбирається такою, щоб забезпечити повний злив масла із системи.
Шестерний насос складається з корпуса й кришки, у яких запресовані підшипники валиків провідної й веденої шестірень.
Кришка кріпиться до корпуса на шпильках і фіксується відносно його конічними штифтами.
У корпусі масло насоса встановлене торцеве ущільнення для ущільнення вихідного вала при роботі й стоянці.
Масло для змащення й охолодження торцевого ущільнення подається з нагнітальної порожнини насоса по спеціальній трубі й зливається в усмоктувальну порожнину насоса по висвердленою в корпусі.
Маслоохолоджувач, горизонтальний кожухотрубного типу. По трубах проходить вода, а в між трубному просторі знаходиться масло, що
45
переміщається проходячи перегородки для турбулізації й перемішування.
На виході з охолоджувача масло не повинне перевищувати 40-60 0 С.
У масло нагрівачах найчастіше використовуються електричні тепло нагрівачі типу тєнів , у рідких випадках гаряча вода або пара.
Як видно, системі змащення приділяється велика увага. При її формуванні передбачаються ті елементи які забезпечують підтримку працездатності системи, режим плину й температури масла.
У зв'язку із цим масло повинне мати ряд якостей, що дозволяють забезпечити необхідні параметри, до них відносяться:
1) термічна стабільність;
2) довговічність і нейтральність до матеріалів використовуваним у системі;
3) мінімальна залежність в'язкості від температури у використовуваному діапазоні температур;
4) висока температура спалаху масла;
5) достатня розчинність із робочим тілом, використовуваним для стиску;
6)відсутність можливого утворення вибухо - і вогневонебезпечної суміші зі стисливим середовищем;
7)мінімальне шумовиння;
8) температура початку кристалізації повинна бути значно нижче нижчої температури використання для даних умов.
При використанні нижче рекомендованих масел, необхідно строго
дотримувати правил їхнього зберігання й експлуатації. |
|
|
|
|||||||
Змазуючі |
середовища, |
рекомендовані |
для |
використання |
в |
|||||
турбокомпресорних машинах представлені в табл. 11.1 |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблиця 11.1 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
КП8 |
Т22 |
|
Т30 |
Т46 |
ХА-30 |
ХМ-30 |
ХМ-50 |
ХС-40 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В'язкість при |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50 0 С кінематич. |
35 |
22 |
|
30 |
46 |
30 |
35 |
50 |
42 |
|
ν 10 −6 м 2 / с |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Динамічна |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
µ 10−2 Па |
с |
0,309 |
0,194 |
|
0,256 |
0,415 |
0,259 |
0,312 |
0,451 |
0,348 |
46
Питома маса |
|
|
|
|
|
|
|
|
ρ кг/м3 |
900 |
900 |
900 |
920 |
880 |
910 |
920 |
845 |
Теплоємність C |
|
|
|
|
|
|
|
|
кДж/кг град |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2 |
2,17 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура |
|
|
|
|
|
|
|
|
замерзання 0С |
-15 |
-30 |
-10 |
-10 |
-38 |
-35 |
-50 |
-48 |
12. Підшипники
Промислові турбомашини в більшості випадків виконують із опорами ковзання із примусовим циркуляційним змазуванням маслом. Радіальні навантаження сприймають опорні підшипники, а осьові - комбіновані опорні підшипники з підп'ятниками й цією конструкцією називається упорним-радіально-завзятим підшипником.
Підшипникам ковзання віддають переваги перед підшипниками кочення у вигляді того, що при забезпеченні рідинного змащення припустима значна окружна швидкість обертання вала.
Вкладиші підшипників звичайно виконуються зі сталі або чавуну й заливаються бабітом марки Б-83 відцентровим способом. Іноді малі підшипники, у тому числі й колодки, виконують із антифрикційної
47
бронзи. Підведення холодного масла здійснюється роздільно до опорних і завзятих підшипників.
На рис. 12.1 і 12.3 показані упорні-опорно-завзяті підшипники, застосовувані в стаціонарних відцентрових нагнітачах і компресорах. Нижня 10 і верхня 3 половини вкладиша з'єднані болтом 6, розташовуються в обоймі, що складається, у свою чергу, з нижньої 9 і 4 половин, які центруються одна щодо іншої штифтами 5. Обойма встановлюється в корпусі підшипника на подушках 7, скріплених з обоймами гвинтами 11. Положення обойми в корпусі підшипника регулюється за допомогою прокладок 8. У вкладиші підшипника встановлюються завзяті колодки 2 (подушки) і 1. Поверхні їх прилягаючі до гребеня на валу, так само як і внутрішні поверхні верхнього й нижнього вкладишів підшипника, заливають бабітом. Колодки при обертанні вала можуть повертатися; при цьому між поверхнею колодок і торцевою поверхнею гребеня утвориться маслений клин, що зменшує тертя й зношування колодок. Масло до підшипника підводиться через свердління в нижній половині обойми й вкладиша й калібровану шайбу.
Рис.12.1. Конструкція упорного-опорно-завзятого підшипника
48
Рис. 12.2. Радіальний підшипник з бабітовою заливкою: 1 - вкладиш; 2- втулка
Рис. 12.3. Радіально - завзятий підшипник з бабітовою заливкою: 1-вкладиш; 2- планки; 3 - масло відбійне кільце; 4 - прокладки;
5 - сухар; 6 - втулка
49
12.1 Розрахунок опорного підшипника (див. рис.12.2 і 12.4)
Розрахунок підшипника полягає у визначенні потужності тертя й витраті масла для підтримки працездатності компресора. Для цього варто визначитися з розмірами ротора й конструктивними особливостями підшипника.
Рис. 12.4. Радіальний підшипник (розрахункова схема).
Рис. 12.5.
Реакції опорів визначаються зі співвідношення: (див. рис.12.5)
R А 0 + Р1 1+Р2 2 + Р3 3 + Р4 4 = RБ
R A = (P1 + P2 + P3 + P4 ) − RБ |
12.1. |
Визначення параметрів опорного підшипника здійснюється одним з відомих методів.
Вихідні дані:
-навантаження підшипника, R A , RБ , H
-діаметр вала, d
50