34. Пространственная работа каркаса одноэтажного пром. Здания при крановых нагрузках.

Рис. 13.20. Пространственный блок одноэтажного каркасного здания

а — схема блока; б — схема перемещения блока; 1 — покрытие; 2 — подкрано­вая балка; 3 — вертикальные связи по колоннам

Поперечную раму можно рассчитывать на крановые нагрузки с учетом пространственной работы каркаса здания методом перемещений с введением к ре­акции от единичного перемещения поперечной рамы ко­эффициента Cdim

35. Определение усилий в колоннах от загрузок.

Для расчета поперечной рамы на различные нагруз­ки и воздействия наиболее удобен метод перемещений с одним неизвестным Δ — направлению этого перемеще­ния стерженек-связь, получают основную систему (рис. 13.22, а). Основную систему подвергают единичному воз­действию неизвестного перемещения. При этом в колон­нах возникают реакции /?д и изгибающие моменты (рис. 13.22,6). Затем основную систему последовательно за­гружают постоянными и временными нагрузками F, М, H, р, которые вызывают в стойках соответствующие ре­акции и изгибающие моменты (рис. 13.22, в ...е). Значе­ние реакций R в ступенчатых колоннах переменного се­чения при неподвижной верхней опоре могут быть опре­делены по формулам, приведенным в прил.

Рис. 13.22. Основная система поперечной рамы (a) и эпюры момен­тов: от единичного воздействия неизвестного (б), вертикальной на­грузки (в), кранового момента на крайней колонне (г), торможения тележки крана (д), ветровой нагрузки (е)

Для определения усилий в колоннах применяют:

Коэффициент с_dim для различных случаев загружения поперечной рамы (кроме загружения крановой на­грузкой) равен единице. Из уравнения находят Δ, а затем упругую реакцию:

36. Особенности определения усилий в двухветвевых колоннах.

При двухветвевых колоннах расчет поперечной ра­мы с учетом пространственной работы каркаса здания аналогичен расчету рамы со сплошными колоннами. Двухветвевая колонна представляет собой многоэтаж­ную однопролетную раму (рамный стержень) с расстоя­нием с между осями ветвей, расстоянием s между осями распорок, числом сплошной части, общей длиной l (рис. 13.25, а). Поскольку ригелями рамного стержня служат короткие жесткие распорки, а стойками — менее жест­кие ветвн колонны, деформациями ригелей можно прене­бречь и с практически достаточной точностью считать их абсолютно жесткими. Другая возможная расчетная схема — с упругими ригелями — как показали исследования, приводит к несущественному уточнению результатов расчета. Для определения реакций при неподвижной верхней опоре двухветвевую колонну рассматривают как стержень, обладающий изгибной жесткостью Еь1\ и ко­нечной сдвиговой жесткостью К.

37. Особенности расчета и конструирования коротких консолей колонны.

Короткие консоли колонн прн l₁<0,9h₀ (рис. 13.24) рассчитывают на действие опорного давления от подкра­новых балок Q по условию (11.20). Угол наклона сжа­той грани консоли к горизонтали γ<45°. Армируют кон­соли горизонтальными или наклонными под углом 45° хомутами. Шаг хомутов должен быть не более 150 мм и не более h/4. Высота сечения консоли у свободного края должна быть h₁>h/2 (где h — высота опорного се­чения).

Площадь сечения продольной арматуры консоли Аs подбирают по увеличенному на 25 % значению изгиба­ющего момента, действующего в месте примыкания кон­соли к колонне — по формулам (11.21), (11.22). Про­дольную арматуру снабжают на конце приваренными анкерам в виде шайб или уголков.