- •1 Проектирование токоведущего контура контактора
- •1.1 Расчет токоведущих частей
- •1.2. Расчет коммутационных контактов
- •1.2.1 Определение ширины контакта
- •1.2.2 Определение расчетной силы нажатия контактов
- •1.2.3 Определение величины предельного тока
- •1.2.3 Определение тока аварийной перегрузки
- •1.2.4 Выбор унифицированной контактной накладки
- •1.2.5 Определение износостойкости контактов
- •1.3 Проектирование контактных соединений
- •1.4 Разработка эскиза контакта
- •2. Расчет дугогасительного устройства
- •2.1 Выбор системы дугогашения
- •2.2 Расчет дугогасительных рогов
- •2.3 Выбор конструкции, размеров дугогасительной камеры и расчет электромагнитной дугогасительной системы
- •При круглой форме камеры площадь Sк определяем по формуле:
- •2.4 Расчет параметров дугогасительной катушки
- •2.5 Расчет параметров стального сердечника
- •3. Разработка кинематической схемы аппарата, определение угловых и линейных перемещений
- •4 Механические характеристики электрических аппаратов
- •4.1 Определение сил, действующих на притирающую пружину
- •4.2 Расчет приведенных сил, параметров выключающей пружины и построение механической характеристики контактора с пневматическим приводом
- •5 Расчет пружины
- •6. Разработка чертежа общего вида и описание конструкции аппарата
2.2 Расчет дугогасительных рогов
Обычно дугогасительные рога выполняют расходящимися. Верхний рог является частью кронштейна неподвижного контакта. Нижний рог имеет шарнирное и контактно-разъемное соединение с кронштейном подвижного контакта, являясь как бы частью дугогасительной камеры. В этом случае оба рога неподвижны, что позволяет выполнить их в виде массивных латунных отливок.
Применяют дугогасительные рога и облегченной конструкции. Их выполняют в виде прямых стержней, имеющих П-образное сечение.
Конструкцию дугогасительных рогов принимаем по опыту уже выполненных образцов.
2.3 Выбор конструкции, размеров дугогасительной камеры и расчет электромагнитной дугогасительной системы
Дугогасительные камеры предназначаются для того, чтобы обеспечить электрическую и тепловую изоляцию дуги от элементов конструкции.
В дугогасительных камерах, особенно тяговых аппаратов, имеющих жесткие габаритные ограничения, стремятся разместить дугу возможно большей длины в ограниченном пространстве.
Камеры служат также приемниками тепловой энергии, рассеиваемой дугой, а иногда усиливают теплоотдачу от ствола дуги в окружающее пространство. Эффективность дугогасительных камер в сильной степени зависит от изоляционных материалов, применяемых для их внутренней облицовки. Для изготовления камер используют электротехнический асбестоцемент АЦЭИД и специальные дугостойкие пластмассы.
В тяговых коммутационных аппаратах применяют однощелевые и многощелевые, лабиринтовые и радиального типа дугогасителыные камера.
Выбираем монолитную лабиринтовую камеру. Коэффициент использования пространства в этих камерах Кип=2,5.
Расчетную критическую длину дуги 1дк, мм для камеры без деионной решетки определяем по формуле
(2.1)
где Uн - номинальное напряжение, Uн=3000 В;
Iр - разрываемый ток, А:
Ip=2I∞ (2.2)
Ip=2·300=600 A,
Тогда длина дуги 1дк:
По найденной величине критической длины дуги определяют размеры для радиальной камеры
(2.3)
где rдк - радиус внешней кромки камеры, мм.
мм.
Из конструктивных соображений выбираем мм.
При круглой форме камеры площадь Sк определяем по формуле:
, (2.4)
где α=3 - угол раствора камеры в радианах;
Кип=2,5 коэффициент использования пространства.
.
Площадь полюса Sпол, мм2, через которую в камере проходит магнитный поток рассчитываем по формуле:
Sп=(0,5÷0,6)Sк (2.5)
Sпол=0,5Sк=0,5·=16880мм2
Воздушный зазор в магнитной системе камеры, равный расстоянию между полюсами lв, мм зависит от ширины контакта b и рассчитываем как
(2.6)
где δдк=10 мм толщина стенки камеры;
Δм=2 мм-величина монтажного зазора.
lв=16+2∙10+2·2=40 мм.
2.4 Расчет параметров дугогасительной катушки
Расчет параметров дугогасительной катушки ведут исходя из заданной средней индукции в зоне дугогашения Вср при разрыве длительного тока I∞. Чем больше величина Вср, тем больше электромагнитная сила, действующая на дугу. Таким образом дуга быстрее растянется до критической длины и погаснет. Однако при этом увеличивается как износ контактов в момент их расхождения, так и перенапряжения при отключении аппарата.
Для аппаратов оперативной коммутации рекомендуемые значения Вср=0,01÷0,025 Тл. Принимаем Вср=0,01 Тл. Магнитное сопротивление стали магнитопровода значительно меньше подобной величины воздушного зазора между полюсами. В этом случае м. д. с. дугогасительной катушки Fд, А определяют как
(2.7)
где μ0=4π·10--7 Гн/м - магнитная проницаемость воздуха;
σ=l,8 - коэффициент рассеяния рассматриваемой магнитной системы.
По полученной в (2.9) величине м.д.с. определяем число витков дугогасительной катушки wдк;
(2.8)
В (2.10) коэффициент 0,5 учитывает тот факт, что средняя индукция Вср должна обеспечиваться при среднем значении тока, изменяющемся в пределах от I∞ до нуля. Полученное значение wдк округляем до большего ближайшего целого числа. Принимаем число витков дугогасительной катушки wдк=8.
Так как число витков wдк≤10, то дугогасительную катушку выполняем из шинной меди прямоугольного сечения с намоткой на узкое ребро. Так как падение напряжения в этих катушках невелико, её выполняем без изоляции витков.
Толщину шины определяем из выражения:
(2.9)
где - изоляционный промежуток между витками, мм,=1мм.
Высоту шины h определяем из выражения (1.3).
a=(40-4·1)/(4+1)=9 мм
Принимаем а=9 мм.
Принемаем h=8 мм