Металлические конструкции

Принимаем ширину опорного ребра bp b1 180 ì ì , тогда его

толщина

У

tp

N

705,8 10

1,19 ñì ,

bp

Rp c

18 327 1

Н

где N = Qmax = 705,8 кН – опорная реакция главной балки;Т

Rp = 327 МПа – расчетное сопротивление смятию торцевой по-

верхности ребра при наличии пригонки (см. таблицу 52* [7], для t >

й

> 10 мм и Ry = 360 мПа).

Б

Конструктивно принимаем tp = 14 мм.

части

0,769 1,

Проверка устойчивости опорной

балки:

р

N

705,8 10 3

x Aef Ry

c

0,9446 40,6 10 4 240 1

т

где N = Qmax – расче ное значениеоопорной реакции;

з

о

2

E

2

2,06 105

2

A

b t

p

0,65tи18 1, 4 0,65 0,9

40,6 ñì

;

ef

p

w

Ry

240

е

4

E

5

2,06 10

0,65tw

4

tпb3

R

3 0,65 0,9

I

p p

y

1, 4 18

240

681, 4 ñì 4.

x

12

12

12

12

Р

Ix

i

x

681, 4

4,1 ñì ;

Aef

40,6

x

h

105

25,6;

ix

4,1

φх определяется в зависимости от λх и Ry по таблице 72 [7].

Устойчивость опорного участка балки обеспечена.

Проверка местной устойчивости опорного ребра:

У

bef

8,55

E

6,1 0,36 0,1

tp

1, 4

Ry

Н

0,36 0,1 0,874

2,06 105

Б

Т

13,39,

230

где

ef

й

bp tw

и

18 0,9

р

b

8,55 ñì

2

о

2

т

2,06 105

0,5

E

0,5

14,65;

R

240

и

5

y

з

Ry

240

о

x

E

25,6

2,06 10

0,874.

Местная

устойчивость опорного ребра обеспечена.

6. Расч т сварных швов, прикрепляющих опорное ребро к стенке

Р

балкип.

Принимаем полуавтоматическую сварку в среде углекислого га-

за, сварочной проволокой диаметром 2 мм марки Св-08А (таблица

55* [7]).

Расчетные характеристики:

Rwf

180; Rwz 0, 45 370 166,5 Ì

Ï à;

к стенке балки, по формуле (4.12):

Т

k

1

705,8 10

0, 43 ñì

4,3 ì ì .

У

f

0,9

2 85 180

1 1

Б

k min 5 ì ì

Принимаем k

f

(см. таблицу 38 [7]).

f

7. Расчет опорного столика (см. рисунок 4.11, в).Н

Принимаем толщину столика

й

и

tñò

tp 10 ì ì 14

10 24 ì ì .

р

В соответствии с сортаментом п

н маем tñò 25 ì ì .

о

Ширина опорного ст лика

тñò

bñò bp

20 ì ì

180 20 200 ì ì .

и

з

25 ì ì

в соответствии с таблицей 38 [7]

При толщине стол ка t

для сварки мин мальный катет шва равен k f ,min 7 ì ì ,

принимаем

k f 10 ì ì .

п

Сварные швы приварки столика рассчитывается на усилие, рав-

ное lw

f

k f Rwf wf

c

0,9 1,0 180 11 56,6 ñì .

1,3 N:о

РПринимаем

1,3 N

1,3 705,8 10

200 ì ì и

lw 600 ì ì . Тогда длина шва Ш3 lw,3

швы Ш2 равны lw,2 200 ì ì

(( lw,2 = (600 – 200)/2 = 200 мм).

Принимаем высоту столика, равную hст = 200 мм.

ют: этажные, в одном уровне верхних поясов и с пониженным распо-

ложением верхних поясов второстепенных балок (см. рисунок 1.3).

У

Наиболее часто в практике строительства применяется сопряжение

балок в одном уровне (рисунок 5.1).

Т

Н

а

б

Б

й

и

р

о

т

в

и

з

Р

о

па – к поперечному ребру жесткости главной балки на болтах;

б – то же на монтажной сварке; в – к стенке главной балки;

еисунок 5.1 (начало) – Шарнирные узлы сопряжений балок в одном уровне

У

д

е

Т

Н

Б

р

й

г, д, е – к монтажным столикам

о

Рисунок 5.1 (окончание) – Шарни ные узлыисопряжений балок в одном уровне

т

5.1. Расчет сопряжения балок в одном уровне

и

При сопряжен

балок в одном уровне (см. рисунок 5.1, а) коли-

з

чество болтов определяется по формулам:

для болтов грубой нормальной точности

п

о n

1, 2F

1, 2F

,

N

N

вследствие внецентренности

передачи усилия на стенку главной

b,min c

b,min

c

где 1,2 – коэффициент, учитывающий увеличение опорной реакции

балки;

РF – опорная реакция балки настила;

Nbp Rbp b d tmin ;

при работе на срез

У

N

R

d 2

n ,

bs

b

bs

4

s

Н

где d – наружный диаметр стержня болта;

ns – число расчетных срезов одного болта (для рассматриваемоТ

-

го случая ns = 1);

Б

∑tmin – наименьшая суммарная толщина элементов, сминаемых в

главной

одном направлении (ребро жесткости

балки (ts) или стенки

балки настила (tw));

и

γb – коэффициент условий работы соединения, принимают по

таблице 35* [7] (для болтов грубой

нормальной точности γb = 0,9);

р

Rbp, Rbs – расчетные сопротивлен я болтовых соединений смятию

о

и срезу соответственно, устанавливаемые по таблицам 58*, 59* [7].

Количество болтов при с п яжении балок в одном уровне

т

(см. рисунок 5.1, а) обычно принимается не более четырех. Размеще-

и

ние болтов выполняют в с ветствии с требованиями таблицы 39 [7]

и, как правило, расс оян я между болтами принимают близкими к