Vsp_cur
.pdf
РАСЧЕТ СП
Неизвестная hсп′ и соответствующая ей tсп′ находятся из уравнения теплового баланса.
|
|
|
|
п( |
′′ |
′ |
) |
|
|
|
′ |
= |
′′ |
− |
G |
hп |
− hн |
|
= 935, 984 |
− |
|
|
Dпв |
|
|
|||||||
hсп |
|
hсп |
|
|
|
|
||||
|
− |
3, 028 · (2851, 415 − 1034, 348) · 0, 98 |
= 877, 138 кДж/кг; (3.11) |
|||||||
|
|
|
|
|
91, 63 |
|
|
|||
tсп′ = 204, 248 С.
РАСЧЕТ ОК
Как и в ОП, часть воды идет через поверхности нагрева, а часть байпасируется. При расчете ОК используется значение , принятое ранее.
Зададимся температурой питательной воды tв′, поступающей из нижнего подогревателя:
tв′ = 203, 5 С;
hв′ = 873, 814 кДж/кг.
Далее находится температура питательной воды на выходе из ОК:
t′′ |
= |
tсп′ − (1 − )tв′ |
= |
|
ок |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
= |
204, 248 − (1 − 0, 154) · 203, 5 |
= 208, 357 С; |
|
|
0, 154 |
|||
|
|
|
||
hок′′ = 895, 413 кДж/кг
Неизвестные tк и hк находятся из уравнения теплового баланса:
|
|
|
|
пв ( |
′′ |
|
′ |
) |
|
|
|
hк |
= |
′ |
− |
D |
hок |
− hв |
= 1034, 348 |
− |
|||
Gп |
|||||||||||
|
hн |
|
|
|
|||||||
|
− |
91, 63 · 0, 175 · (895, 413 − 873, 814 |
= 931, 639 кДж/кг; |
||||||||
|
|
|
|
3, 028 |
· |
0, 98 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
tк = 216, 431 С.
(3.12)
(3.13)
(3.14)
РАСЧЕТ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК
Qоп = Dп(hп − hп′′) = 3, 028 · (3217, 145 − 2851, 415)×
(3.15)
× 0, 98 = 1072, 539 кВт
12
Qсп = Dп(hп′′ − hн′ ) = 3, 028 · (2851, 415 − 1034, 348)×
(3.16)
× 0, 98 = 5392, 037 кВт
Qок = Dп(hн′ − hк) = 3, 028 · (1034, 348 − 931, 639)×
(3.17)
× 0, 98 = 304, 600 кВт
4 ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА СОСТАВЛЯЮЩИХ ПВД
Лол
Лол
f ormula |
(4.1) |
5 ВЫБОР СТАНДАРТНОГО ТИПА ТИПА ПВД ПО СПРАВОЧНОЙ ЛИТЕРАТУРЕ
13
СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ
[1] Таблицы воды и водяного пара.
[2]"Теплофикационные паровые турбины и турбоустановки, А.Д, Трухний,
Б.В.Ломакин, 2002"
14