2.4. Расчет соединения поясов балки со стенкой
Соединение поясов главной балки со стенкой принимаем двухсторонними швами.
Согласно п.11.16 и табл.37* СНиП II-23-81* расчет швов соединяющих пояса главной балки со стенкой производят по формулам:
где Т — сдвигающее усилие на единицу длины,
Принимаем автоматическую сварку в среде СО2. Согласно табл.55* СНиП II-23-81* сварочную проволоку Св-08Г2С тип электрода Э42
Согласно п.3.4 и табл.56 с учетом требований п.11.1* принимаем Rwf = 215 МПа. Согласно п.3.4 и табл.3 СНиП II-23-81* Rwz = 0,45 Run = 0,45 · 370 = 166,5 (МПа).
Согласно п.12.8 и табл.38* СНиП II-23-81*
К f.min = 6 мм, для автоматической сварки. Максимальный катет шва Кf.max=1.2·tmin = 10 ·1,2 = 12 (мм).
Согласно п.11.2* и табл. 34* СНиП II-23-81* βf = 1,1 , βz = 1,15
Согласно п.11.2* СНиП II-23-81* γωz = 1, γωf = 1
Разрушение произойдёт по металлу границы сплавления.
Катет шва принимаем конструктивно, согласно требованиям табл.38 СНиП II-23-81*
Кf= 6 мм.
2.5. Установление размеров опорной части балки с проверкой на устойчивость
Рис. 2.7
Согласно п.п.7.12. СНиП II-23-81* Участок стенки балки составного сечения над опорой при укреплении его ребрами жесткости следует рассчитывать на продольный изгиб из плоскости как стойку, нагруженную опорной реакцией. В расчетное сечение этой стойки следует включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной 0,65t √E/Ryc каждой стороны ребра. Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки.
Нижние торцы опорных ребер (рис.2,7) должны быть остроганы либо плотно пригнаны или приварены к нижнему поясу балки. Напряжения в этих сечениях при действии опорной реакции не должны превышать: – расчетного сопротивления прокатной стали смятию Rp при a≤ 1,5 t и сжатию Ry при а > 1,5t.
В случае приварки опорного ребра к нижнему поясу балки сварные швы должны быть рассчитаны на воздействие опорной реакции.
Согласно п.п. 7.13. СНиП II-23-81* Одностороннее ребро жесткости, расположенное в месте приложения к верхнему поясу сосредоточенной нагрузки, следует рассчитывать как стойку, сжатую с эксцентриситетом, равным расстоянию от срединной плоскости стенки до центра тяжести расчетного сечения стойки. В расчетное сечение этой стойки необходимо включать сечение ребра жесткости и полосы стенки шириной 0,65t √E/Ryc каждой стороны ребра. Расчетную длину стойки следует принимать равной высоте стенки.
Размеры опорного ребра определяют из условия его работы на смятие.
где
коэффициент
надёжности по материалу, определяемый
по табл.2*СНиП.
Ширину опорного ребра принимаем равной ширине пояса bоп = 200 мм.
Радиус инерции сечения
Расчетная гибкость опорного ребра
Значение ϕ принимаем по табл.72 СНиП II-23-81*: φ=0,952
Устойчивость опорной части балки обеспечена.
Проверим местную устойчивость ребра. Для обеспечения местной устойчивости должно выполняться условие:
где
взято из табл.
2.2 ( Выборочно табл.29 СНиП II-23-81*)
Таблица 2.2
Местная устойчивость ребра обеспечена.
Согласно п.11.1* и п.12.6 СНиП II-23-81* расчет швов соединяющих опорное ребро со стенкой главной балки производят по формулам:
Принимаем автоматическую сварку в среде СО2. Согласно табл.55* СНиП II-23-81* сварочную проволоку Св-08Г2С тип электрода Э42
Согласно п.3.4 и табл.56 с учетом требований п.11.1* принимаем Rwf = 215 МПа. Согласно п.3.4 и табл.3 СНиП II-23-81* Rwz = 0,45 Run = 0,45 · 370 = 166,5 (МПа).
Согласно п.12.8 и табл.38* СНиП II-23-81*
К f.min = 5 мм, для автоматической сварки. Максимальный катет шва Кf.max=1.2·tmin = 10 ·1,2 = 12 (мм).
Согласно п.11.2* и табл. 34* СНиП II-23-81* βf = 0,9 , βz = 1,05
Согласно п.11.2* СНиП II-23-81* γωz = 1, γωf = 1
Разрушение произойдёт по металлу границы сплавления.
Принимаем kf = 5 мм.