4. Опорный узел.

Опорная реакция балки кН. Принимаю зазор от балки до колоннымм.

Нахожу требуемую площадь опорного ребра

60,75 см², гдекН/см²[1, прил. 1] (С255).

Принимаю ребро сечением 20 × 320 мм по табл. П9.6 [1].

мм, конструктивные требования выполняются.

см²>см²;

Расчётный свес опорного ребра:

15,3 см;

7,6514,6

Проверяю устойчивость опорной части балки

64+27·1,4=102 см²;

27 см;

см⁴;

7,32 см;;

< 1,

где 0,945 [1, прил. 7].

Устойчивость ребра обеспечена.

Торцевое ребро привариваем сплошными швами к стенке полуавтоматической сваркой электродами Э42А. Предварительно определим сечение, по которому необходимо рассчитать угловой шов на срез (условный)

где кН/см²;кН/см²[1, прил. 1];;[1, табл. П4.4]

Расчет следует проводить по металлу шва.

Определяю катет шва

0,94 см.

По конструктивным требованиям , т.к. толщина наиболее толстого из свариваемых элементов[1, Табл. П4.5],

Принимаю катет сварного шва 8 мм.

мм <8 мм <мм.

Проверяем длину рабочей части сварного шва

61,2см <см.

Прочность сварного шва обеспечена.

Список литературы.

1. О. В. Евдокимцев, О. В. Умнова «Проектирование и расчет стальных балочных клеток».

2. СНиП II-23–81*. Стальные конструкции. Нормы проектирования / Госстрой России. М.: ГУП ЦПП, 2003. 55 с.

3. Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов/Е. И. Беленя,

В.А. Балдин, Г. С. Ведеников и др.

Приложение 1.

Тамбовский Государственный

Технический Университет

Кафедра - Конструкции Зданий

и Сооружений

Расчет рамы однопролетного производственного здания

И С Х О Д Н Ы Е Д А Н Н Ы Е

Полная высота колонны HK= 17.60 м

Высота нижней части колонны HN= 11.23 м

Высота верхней части колонны HV= 6.37 м

Пролет здания L= 24.00 м

Отношение моментов инерции Ip/In= 4.00

Постоянная нагрузка на ригель Q1= 24.740 кН/м

Снеговая нагрузка на ригель Q2= 9.120 кН/м

Вес верхней части колонны, включая вес стен F1= 157.13 кН

Эксцентриситет Е0= 0.2500 м

Mmax= 1780.90 кН*м

Mmin= 371.87 кН*м

T= 195.12 кН*м

Коэффициент простр. работы каркаса A= 0.43000

Ветровая нагрузка Qmax= 4.850 кН/м

Ветровая нагрузка Qmin= 3.630 кН/м

Сосредоточенная ветровая нагрузка FB= 65.610 кН

Табличные коэффициенты:

КА1 = 0.93226 КА2 = -4.31050 КА3 = 0.28195 КА4 = -0.13592 КА5 = -0.10919

КB1 = -1.01666 КB2 = 1.94892 КB3 = -0.19659 КB4 = -0.10528 КB5 = -0.05948

КC1 = -0.31089 КC2 = -0.31506 КC3 = -0.66147 КC4 = 0.11348 КC5 = 0.03824

КB’1= 1.94892 КB’2= -6.25942 КB’3= 1.47855 КB’4= 0.60743 КB’5= 0.45052

Р Е З У Л Ь Т А Т Ы Р А С Ч Е Т А

Постоянная нагрузка

ma= 135.22 mcn= 19.31 mcv= -94.19 mb= -160.04

qac= -10.32 qbc= -10.34

Cнеговая нагрузка

ma= 53.37 mcn= -2.27 mcv= -29.63 mb= -61.23

qac= -4.95 qbc= -4.96

Вертикальная нагрузка от мостовых кранов

ma= 193.68 mcn= -1200.55 mcv= 580.35 mb= -210.65

qac= -124.15 qbc= -124.18

map= 413.30 mcnp= -223.43 mcvp= 148.44 mbp= -212.57

qacp= 56.70 qbcp= 56.67

Горизонтальная нагрузка от мостовых кранов

ma= -775.61 mc = 367.12 mb= -221.92

qac= 101.76 qbc= -92.47

map= 308.85 mcp= 22.57 mbp= -139.64

qabp= -25.48

Ветровая нагрузка

ma= -969.12 mc= -1.40 mb= 274.65

qac= 113.35 qbc= 27.99

map= 927.86 mcp= 15.85 mbp= -297.12

qap= 101.55 qbp= 37.66