2. Снеговая нагрузка

При расчете рамы нагрузка от веса снега, как уже отмечалось, принимается равномерно распределенной по длине ригеля. Расчетная ее величина на 1 м погонный ригеля при малом уклоне его верхнего пояса определяется по формуле , кН/м,

где - расчетный вес снегового покрова, кПа, для района строительства проектируемого здания, принимаемый по [9] или по табл. 9 и прил. 2;

- коэффициент надежности по снеговой нагрузке.

(Этой нагрузке присваиваем порядковый номер 3).

Схема приложения снеговой нагрузки к раме приведена на рис. 21.

Рис. 21. Схема приложения снеговой нагрузки к раме

Таблица 9. Вес снегового покрова, кПа, на горизонтальной поверхности земли

Снеговой район по [9]	1	2	3	4	5	6	7	8
, кПа	0,8	1,2	1,8	2,4	3,2	4,0	4,8	5,6

3. Крановые нагрузки

Невыгодным для поперечной рамы является такое положение двух кранов, при котором они сблизились для совместной работы, а их тележки находятся в одном из крайних положений. При этом со стороны кранов, к которой приблизились их тележки, через каждое колесо крана на крановый рельс будет передаваться максимальное давление , а на каждое колесо противоположной стороны крана – минимальное давление -.

Максимальное давление колеса крана на рельс, кН, принимается по ГОСТ или ТУ на мостовые краны или по прил. 1, в зависимости от грузоподъемности, пролета и режима работы крана. Минимальное давление колеса крана на рельс, кН, определяется по формуле , гдеи- соответственно, грузоподъемность крана (т) и полная его нормативная масса (т).

Расчетное максимальноевертикальное давление на колонну, к которой приблизились тележки кранов, определяется по линии влияния опорной реакции 2-х смежных балок и равно,

где =1,1 – коэффициент надежности по крановой нагрузке;

- коэффициент сочетания крановых нагрузок. При совместной работе двух кранов легкого и среднего режимов работы (1К…6К) он равен 0,85 , при тяжелом их режиме работы – 0,95;

- сумма ординат линии влияния опорных реакций двух подкрановых балок опертых на уступ колонны (принимается по прил. 3).

(Этой нагрузке присваиваем номер 4).

На другую колонну расчетное (минимальное) давление кранов, кН, будет равно.(Этой нагрузке присвоим номер 5).

Расчетное горизонтальное усилие от поперечного торможения кранов, кН, вызываемое торможением загруженных тележек, определяется выражением , где- нормативное горизонтальное (поперечное) давление на одно колесо крана, кН;- нормативная масса тележки крана (т).

Горизонтальное усилие может передаваться на любую колонну, прикладывается на уровне верха подкрановой балки (на расстоянии h_ppот подкранового уступа) и может быть направлено в любую сторону в плоскости рамы.(Этой нагрузке присвоим номер 6).

Схемы приложения крановых нагрузок приведены на рис.22.

Рис. 22. Схемы приложения крановых нагрузок на поперечную раму

4. Ветровые нагрузки

Действие ветра на здание вызывает давление с наветренной стороны и отсос с противоположной стороны (отсос направлен по направлению действия ветра).

Ветровая нагрузка по высоте здания переменная и зависит от типа местности [9].

Расчетное усредненное погонное активное давление и отсос на стойки рамы соответственно равны, кН/м:

;,

где w_о– нормативное значение ветрового давления, кПа (табл. 10);

Таблица 10. Нормативное значение давления ветра

Ветровой район	I	II	III	IV	V	VI	VII
w o, кПа	0,23	0,3	0,38	0,48	0,6	0,73	0,85

с_а= 0,8 и с_ot= 0,6 – аэродинамические коэффициенты, соответственно, для наветренной и подветренной стороны;

k_st- коэффициент, учитывающий высоту здания и тип местности, на которой оно расположено (табл. 11);

= 1.4 - коэффициент надежности по ветровой нагрузке.

(При действии ветра слева этим нагрузкам присвоим номера 7 и 8, соответственно, при этом они будут иметь знак «минус», при направлении ветра справа их номера соответственно равны 12 и 11).

Таблица 11. Поправочные коэффициенты увеличения ветрового напора по

высоте здания для местностей типов А (открытая местность), В (городские территории и лесные массивы с высотой препятствий более 10 м)

и С (городские районы с застройкой зданиями высотой более 25 м)

Высота до низа ригеля, м	Тип местности В		Тип Местности А		Тип местности С
	kst	k h	kst	k h	kst	k h
12	0,654	0,737	1,004	1,087	0,515	0,628
14	0,664	0,787	1,014	1,137	0,529	0,696
16	0,678	0,837	1,028	1,187	0,548	0,765
18	0,694	0,887	1,044	1,237	0,56	0,802
20	0,712	0,927	1,062	1,267	0,57	0,847
22	0,73	0,952	1,080	1,302	0,583	0,869
24	0,748	0,982	1,098	1,332	0,606	0,909
26	0,766	1,012	1,116	1,362	0,629	0,949
28	0,783	1,042	1,133	1,392	0,651	0,989
30	0,799	1,072	1,25	1,422	0,673	1,029
32	0,816	1,102	1,266	1,452	0,695	1,069

Ветровая нагрузка (от давления и отсоса), действующая на шатер здания (на высоте h_h), заменяется сосредоточенной силой, прикладывается к раме на уровне условного ригеля (рис. 23) и определяется по формулам:

;,

где - коэффициент, учитывающий высоту расположения конька шатра над уровнем земли, определяемый по табл. 11.(При направлении ветра слева этим нагрузкам присвоим номера 9 и 10, соответственно, причем они будут иметь знак «минус», а при действии его справа, -соответственно, 14 и 13).

Рис. 23. Схемы приложения к раме ветровых нагрузок