6 Конструктивные размеры корпуса редуктора

Толщина стенки корпуса и крышки редуктора:

мм ,

мм.

Толщина верхнего пояса (фланца) корпуса: мм.

Толщина нижнего пояса (фланца) крышки корпуса:

мм.

Диаметр винта крепления редуктора к плите (раме):

мм.

Принимаем мм.

Число z винтов принимают в зависимости от межосевого расстояния (мм) тихоходной ступени:z=4 при мм.

Принимаем z=4.

Диаметр болтов крепления крышки и корпуса редуктора у подшипников: мм;

принимаем мм.

Диаметр болтов крепления крышки и корпуса редуктор в прочих местах мм;

принимаем мм.

7 Проверка долговечности подшипников

7.1 Пространственная схема механизма

Рисунок 7.1 - Силовая схема

7.2 Вал быстроходный (2-3)

Исходные параметры: a=110мм;b=52мм; с=52мм;n=735 об/мин;t_Σ=17520ч.

Рисунок 7.2 - Расчетная схема вала 1

7.2.1.Опорные реакции вала.

Составляем уравнения моментов и определяем реакции в опорах.

Плоскость УОZ

;

;

Н.

Проверка:

,

,

.

Проверка выполняется.

Плоскость ХОZ

;

;

Н.

Н.

Проверка:

,

,

.

Проверка выполняется.

Схема установки подшипников – враспор.

Н;

Н;

Н;

Н;

Вычисляем эквивалентные нагрузки:

Н;

Н;

Н;

Н;

где - коэффициент эквивалентности:

, где параметры иопределяем из циклограммы нагрузки;

Проверка долговечности ранее принятых (см. п. 4.2.) подшипников 210:

Коэффициент осевого нагружения определяем по табл. 7.2 /3/:

.

Отношение ,

где .

В соответствии с табл. 7.3 /3/ имеем:

.

Рассматриваем подшипник опоры 1:

Отношение , что больше(коэффициентV=1 при вращении внутреннего кольца). Окончательно принимаем по табл. 7.2 /3/:

Х=0,56; Y=0,44/е=0,44/0,276=1,45.

Рассматриваем подшипник опоры 2:

(коэффициент V=1 при вращении внутреннего кольца). Т.к. на него не действует осевых сил окончательно принимаем по табл. 7.2 /3/:

Х=1; Y=0.

Эквивалентная динамическая нагрузка для подшипников:

Н;

Н.

где - коэффициент безопасностипо табл. 7.6 /3/;

- температурный коэффициент, принимаем в зависимости от рабочей температуры ( для ).

Так как подшипник опоры 1 более нагружен, то расчет ведем по опоре 1.

Расчетный скорректированный ресурс подшипника при (вероятность безотказной работы 90%, табл. 7.7 /3.стр.119/),(обычные условия применения, /3стр.119/),(шариковый подшипник).

ч.

Так как расчетный ресурс меньше требуемого: , то принимаем подшипники средней серии 310.

Коэффициент осевого нагружения определяем по табл. 7.2 /3/:

.

Отношение ,

где .

В соответствии с табл. 7.3 /3/ имеем:

.

Рассматриваем подшипник опоры 1:

Отношение , что больше(коэффициентV=1 при вращении внутреннего кольца). Окончательно принимаем по табл. 7.2 /3/:

Х=0,56; Y=0,44/е=0,44/0,235=1,87.

Рассматриваем подшипник опоры 2:

(коэффициент V=1 при вращении внутреннего кольца). Т.к. на него не действует осевых сил окончательно принимаем по табл. 7.2 /3/:

Х=1; Y=0.

Эквивалентная динамическая нагрузка для подшипников:

Н;

Н.

где - коэффициент безопасностипо табл. 7.6 /3/;

- температурный коэффициент, принимаем в зависимости от рабочей температуры ( для ).

Так как подшипник опоры 1 более нагружен, то расчет ведем по опоре 1.

Расчетный скорректированный ресурс подшипника при (вероятность безотказной работы 90%, табл. 7.7 /3.стр.119/),(обычные условия применения, /3стр.119/),(шариковый подшипник).

ч.

Проверка выполнения условия .

С этой целью выполняем расчеты при наибольших значениях найденных сил переменного режима нагружения для подшипника более нагруженной опоры 1:

.

Отношение ,что больше. Следовательно Х=0,56;Y=0,44/e =0,44/0,244=1,80

Эквивалентная динамическая нагрузка:

Н.

Условие выполнено:

Н.

Так как расчетный ресурс больше требуемого: и выполнено условие, то предварительно назначенный подшипник 310 пригоден. При требуемом ресурсе надежность выше 90%.