Мет 1 Курсач
.pdfМинистерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования žКузбасский государственный технический университет им. Т. Ф. Горбачева¤
Кафедра стационарных и транспортных машин
ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТОПКИ И РАДИАЦИОННЫХ ПОВЕРХНОСТЕЙ НАГРЕВА КОТЛА
Методические указания к практическому занятию по дисциплине žКотельные установки и парогенераторы¤ для студентов направления 140100 žТеплоэнергетика и теплотехника¤
всех форм обучения
Составители |
В. В. Назаревич |
|
Б. А. Анферов |
Утверждены на заседании кафедры Протокол № 29 от 13.10.2011
Рекомендованы к печати учебно-методической комиссией направления 140100 Протокол № 4 от 20.10.2011…
Электронная копия находится в библиотеке КузГТУ
Кемерово 2011
1
Тепловой расчет топки и радиационных поверхностей нагрева котла
Цель работы состоит в овладении методом теплового расчета точных устройств котельных установок и определению величины площади радиационной поверхности нагрева топки котла с использованием графоаналитического метода.
Тепловой расчет топки сводится к определению расхода топлива на один котел, определению основных геометрических размеров топки котла, расчету теплообмена в топке.
|
|
Расход топлива на один котел |
||||||||||
|
Расход топлива на один котел можно определить из уп- |
|||||||||||
рощенного выражения: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
– для парового котла |
|
|
|
p |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
D[(i i |
|
) |
(i |
|
i )] |
||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
B |
пп пв |
|
100 кв |
|
пв |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, |
|
|
|
|
|
Qpp к |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
где |
B – действительный расход |
топлива, кг/с; D – паропроиз- |
||||||||||
водительность |
котла, кг/с; iпп – энтальпия |
перегретого пара, оп- |
||||||||||
ределяемая по |
i-s диаграмме |
по |
|
давлению p и температуре |
||||||||
tпп перегретого |
пара, кДж/кг; iпв – энтальпия |
питательной воды, |
||||||||||
определяемая из таблиц [1] по |
|
температуре питательной воды |
||||||||||
(tпв) |
и давлению пара в паросборной камере (р), кДж/кг (числен- |
но примерно равна tпв, умноженной на 4,186); p – величина непрерывной продувки, %; Qpp – располагаемая теплота, соответствующая теплоте сгорания используемого топлива, кДж/кг; к – КПД котла брутто;
– для водогрейного котла |
|
|
|
|
|
|
|
|
Nк |
|
G(i |
|
|
||
B |
или B |
|
i ) |
, |
|||
Qpp к |
Qpp к |
|
где Nк – расчетная мощность котла, кВт; G – расход воды в кот-
ле, кг/с, i – энтальпия воды на выходе из котла, кДж/кг; i – энтальпия воды на входе в котел, кДж/кг.
Учитывая, что часть топлива не сможет сгореть в топке котла и покинет топочную камеру в виде уноса, провала и в составе
|
2 |
шлака, то весь последующий |
тепловой расчет топки ведется |
на расчетный расход топлива |
ВP , кг/с, который учитывает ме- |
ханический недожог топлива: |
|
BP B(1 q4 ), 100
где q4 – доля потерь теплоты от механической неполноты сгорания топлива, %.
Геометрические размеры топки
Размеры топки характеризуются величиной активного топочного объема, а при слоевом сжигании топлива также величиной активной площади зеркала горения.
Необходимая величина активного топочного объема (м3) определяется по формуле
Vт Qpр Bp ,
qv
где qv – видимое тепловое напряжение топочного объема, определяемое из таблиц [2], кВт/м3, а активная площадь горения (м2) – по формуле
R Qpp Bp , q f
где q f – тепловое напряжение зеркала горения, определяемое
из таблиц [2], кВт/м2.
Высота топочной камеры должна быть не менее 3 м и определяется из выражения (м)
h Vт . R
Зная активную площадь горения R , определяют ширину решетки из расчета, что глубина топки b 2,2 м:
R = ab ,
где a – ширина топки, м.
Далее в соответствии с геометрическими размерами топки принимают типовую колосниковую решетку и проверяют тепловое напряжение топочного объема и зеркала горения:
3
qv qvдоп и q f qдопf ,
и qдопf – допустимые тепловые напряжения топочного объема и зеркала горения (характерного сечения) топки.
Расчет теплообмена в топке
Полезное тепловыделение (кДж/кг) в топке или теоретическое теплосодержание продуктов сгорания определяют по формуле
J теор. Qpp 100 q3 q5 q6 Qгв Qхв ,
100
где q3, q5, q6 – соответственно доли потерь теплоты от химического недожога топлива, наружного охлаждения котельного агрегата и с физическим теплом шлака, %; Qгв – количество теплоты,
вносимое горячим воздухом J гв , кДж/кг, – теплосодержание горячего воздуха, поступающего в топку, которое определяется для температуры воздуха на выходе из воздухоподогревателя:
Qгв т V C pгв tгв ;
Qхв – количество теплоты, вносимое холодным воздухом присосов:
Qхв т V C pхв tхв .
Примечание: если рассчитываемый котел не оборудован воздухоподогревателем или другими средствами подогрева воздуха, то весь воздух, поступающий в топку, считается холодным, тогда:
Qхв ( т т ) V C pхв tхв .
Зная J теор. , по диаграмме J-t определяем теоретическую температуру в топке – tтеор. .
Температуру газов на выходе из топки принимают: при сжигании бурого угля в слоевой топке – не более 910 ¶С; при сжигании каменного угля в слоевой топке – не более 950 ¶С; при сжигании твердого топлива в камерной топке – из расчета
t t (50...80),
т 1
где t1 1000...1200 – температура размягчения золы, ¶С.
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по диаграмме |
J-t |
энтальпию |
газов |
|||||||||||||||
|
Зная tт , определяем |
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
на выходе из топки Jт . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Определяем количество теплоты (кДж/кг), передаваемое в |
|
||||||||||||||||||
топке от раскаленных газов поверхностям нагрева радиацией: |
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qл Jтеор. Jт Q5 , |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
где |
Qт – потеря тепла |
от наружного |
охлаждения |
топки, |
||||||||||||||||
|
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кДж/кг: |
|
|
q Q p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
Qт 0,5 |
|
5 |
|
p |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
5 |
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Находим радиационную поверхность (м2) топки, воспри- |
|||||||||||||||||||
нявшую количество теплоты Qл : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
BpQл |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
3 |
|
|
1 |
2 ( |
Tтеор. |
1) |
2 |
, |
|
|
|
|||||||
|
H p |
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
M |
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
M т тTтеор. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
где |
Tтеор. – теоретическая температура |
горения |
в топке, К; |
|||||||||||||||||
|
–температура газов на |
выходе |
из топки, |
К; 5,67 10 |
8 |
, |
||||||||||||||
т |
|
Вт/(м2 К4) – коэффициент излучения абсолютно черного тела; М
– конструктивный параметр; М 0,45 – для слоевых топок, для камерных – рассчитывается в зависимости от конструкции топки;
т – степень черноты топки; 1 q5 – коэффициент сохране100
ния теплоты.
Расчет радиационной поверхности нагрева (экрана)
Величина найденной эффективной радиационной поверхности в топке H p равна сумме величин радиационных по-
верхностей фронтового H фр , заднего H рз , боковых H бр и других
экранов, если они есть.
Радиационная поверхность нагрева чаще всего выполняется в виде однорядного гладкотрубного экрана. Обычно при давлении пара Р < 4,0 МПа экран выполняется из труб ¸ 87/70 мм с шагом S = 100 мм для сильно шлакующих, сжигаемых в виде пыли углей и S = 150 мм для прочих углей.
5
При давлении пара более 4,0 МПа экран выполняется из труб ¸60 мм с шагом S = 64 мм.
Расчет действительной поверхности экрана сводится к определению количества труб, устанавливаемых в топке:
n H p ,
dl
где d – наружный диаметр трубы, м; l – длина трубы, часто равная высоте топки, м; ζ=0,4–0,7 – коэффициент, учитывающий загрязненность поверхности нагрева; χ=0,4–0,7 – коэффициент, учитывающий степень освещенности экранных труб.
Обычно экранные трубы устанавливаются вдоль фронтовой, задней и боковых стен топочной камеры, но в случае необходимости иметь большую экранную поверхность, могут быть установлены двухсветный и потолочный экраны.
Количество труб, которое может быть установлено вдоль стены топочной камеры, определяется геометрическими размерами стены и экранных труб:
na a d , s
где na – количество труб, устанавливаемых вдоль стены а, шт.; а
– длина стены, м; s – шаг установки труб вдоль стены а, м. Набранная суммарная площадь поверхности экранных труб
должна быть не меньше требуемой радиационной поверхности нагрева H p и не более чем на 2 % превышать ее, т. е.:
1,02Н р n dl H p .
Пример расчета
Задание: Рассчитать суточный расход топлива, определить геометрические размеры топки, площадь радиационной поверхности нагрева топки и количество труб экранных поверхностей теплофикационного водогрейного котла ПТВМ100, работающего на мазуте марки М100.
Решение
1. Определяем расход топлива по формуле
6
|
|
B |
Nк |
|
|
, |
||
|
|
Q p |
|
|
||||
|
Nк =100000 кВт – |
|
|
н |
к |
|||
где |
расчетная |
|
мощность котла ПТВМ100; |
|||||
Q р |
39093 кДж/кг – низшая теплота сгорания топлива, в част- |
|||||||
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
ности мазута М100; к = 0,88 – КПД котла брутто [2]. |
||||||||
|
В числовом выражении расход топлива, кг/с, составит: |
|||||||
|
B |
100000 |
|
2,901. |
||||
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
39093 0,88 |
||||||
Тогда суточный расход топлива, т/сут, составит: |
||||||||
|
B 3600 |
B |
24 250,65. |
|||||
|
|
|||||||
|
c |
1000 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
Учитывая, что часть топлива, поданного в топочную камеру, будет потеряна в виде механического недожога, то весь последующий тепловой расчет топки будем вести на расчетный расход топлива, кг/с, т.е.:
|
|
q |
4 |
|
|
|
0,4 |
|
|
|
||
Bp B 1 |
|
|
|
|
2,901 1 |
|
|
|
|
2,89 , |
||
100 |
100 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
где q4 0,4 – доля потерь теплоты от механического недожога топлива [2].
2. Геометрические размеры топочной камеры.
– объем топочной камеры, м3:
|
Q |
р B |
p |
|
39093 2,89 |
|
V |
н |
|
245, |
|||
|
|
|
||||
т |
qv |
461 |
|
|||
|
|
|
где qv 461 кВт/м3 – видимое тепловое напряжение топочного объема [2];
– площадь характерного сечения топочной камеры, м2:
|
Q p B |
p |
|
39093 2,89 |
|
R |
н |
|
38,3, |
||
q f |
|
|
|||
|
2950 |
|
где q f 2950 кВт/м2 – тепловое напряжение характерного сече-
ния топки [2];
– высота топочной камеры, м:
7
h Vт 245 6,4.
R38,3
Паспортные значения геометрических размеров топки котла ПТВМ100 составляют: ширина – 6,23 м, глубина – 6,23 м, высота
–6,35 м. Объем топочной камеры составляет 246,5 м3, что больше требуемого объема. Выполняем проверку по тепловым напряжениям:
–расчетное тепловое напряжение топочного объема, кВт/м3,:
|
|
Q p B |
p |
|
39093 2,89 |
|
q p |
|
н |
|
458,3 461. |
||
|
|
|
||||
v |
|
Vт |
246,5 |
|
||
|
|
|
– расчетное тепловое напряжение характерного сечения топки, кВт/м2:
|
|
Q p B |
p |
|
39093 2,89 |
|
q p |
|
н |
|
2910 2950. |
||
R |
|
|
||||
f |
|
|
|
6,23 6,23 |
Поскольку расчетные значения тепловых напряжений не превышают допустимых значений, то принимаем паспортные значения геометрических размеров топочной камеры: а = 6,23 м
– ширина, b = 6,23 м – глубина, h = 6,35 м – высота топки.
3. Определяем требуемую площадь радиационной поверхности нагрева топки.
– Определяем полезное тепловыделение в топке или теоретическое теплосодержание продуктов сгорания топлива, кДж/кг, по формуле
J теор. Qнp 100 q3 q5 q6 Qхв
100
39093100 0 0,9 0 505 39250, 100
где q3 0; q5 0,9; q6 0 – доли потерь теплоты сгорания топлива от химического недожога, наружного охлаждения и с физическим теплом шлака, соответственно; Qхв – количество теплоты, внесенное в топку с воздухом, поданным для горения топлива и присосанным через неплотности в обмуровке топки, кДж/кг:
8
Qхв тV C pхв tхв 1,27 10,2109 1,2981 30 505.
Зная J теор. , по J–t диаграмме, построенной заранее [1] и показанной на рис. 1, определяем теоретическую температуру продуктов сгорания на выходе из топки. Для этого на шкале абсцисс откладываем значение соответствующее J теор. , проводим
линию параллельно оси ординат до пересечения с линией, характеризующей поверхность нагрева топки (обозначена т ), из точки пересечения этих линий проводим перпендикуляр до оси ординат, на которой считываем результат tтеор. 1765 С .
Реальную температуру газов на выходе из топки t прини-
т
маем равной 1200 ¶С [2].
Зная температуру газов на выходе из топки t , определяем
т
энтальпию продуктов сгорания на выходе из топки. Для этого на
оси абсцисс J t |
|
диаграммы откладываем значение tт =1200 ¶С, |
проводим перпендикуляр к оси абсцисс до пересечения с линией, характеризующей поверхность нагрева топки, а из точки пересечения этих линий – линию, параллельно оси абсцисс до пересечения с осью ординат, на которой считываем результат
J 25550 кДж/кг.
т
– Определяем количество теплоты, кДж/кг, переданное в топке от раскаленных газов поверхностям нагрева топочной камеры радиацией:
|
|
т |
39250 25550 175,92 13524,08, |
|||
Qл Jтеор. Jт Q5 |
||||||
где Qт |
175,92 кДж/кг – потери теплоты от наружного охлаж- |
|||||
5 |
|
|
|
|
|
|
дения топки котла: |
q Q p |
|
|
|||
|
|
0,9 39093 |
|
|||
|
Qт 0,5 |
5 |
p |
0,5 |
175,92. |
|
|
|
|
|
|||
|
5 |
100 |
|
100 |
|
|
|
|
|
|
– Определяем радиационную поверхность топки, м2, воспринявшую количество теплоты Qл :
H p |
BpQл |
3 |
1 |
2 |
( |
Tтеор. |
1) |
2 |
= |
|
|
3 |
|
|
|
||||||
|
|
|
M |
|
|
т |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
M т тTтеор. |
|
|
|
|
|
|
9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
0,991 2,89 13517,56 103 |
|
|
1 |
2038 |
|
2 |
136,43, |
||
|
|
3 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
5,67 10 8 0,48 0,72 1473 20383 |
0,482 |
1473 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где Ттеор. 1765 273 2038 – теоретическая температура газов в топке, К; т 1200 273 1473 – температура газов на выходе из топки, К; т 0,72 – степень черноты топки (в данной работе задается преподавателем); М 0,48 – конструктивный параметр,
определен по чертежу котла; 1 |
q5 |
1 |
0,9 |
|
0,991 – коэф- |
|
|
||||
100 |
100 |
|
фициент сохранения тепла.
Полученное значение площади радиационной поверхности нагрева топки показывает величину чистой, полностью освещенной поверхности. В реальности экранные трубы, которые и составляют радиационную поверхность топки, освещены не полностью, что необходимо учитывать при расстановке экранных труб.
4. Расчет действительной площади поверхности экранов. Предварительно принимаем к расчету экранные трубы диаметром d 0,6 м, длину труб принимаем равной высоте топки, т.е.
lh 6,35 м.
–Определяем необходимое для установки в топке котла количество труб, шт.:
n |
|
H p |
|
|
136,43 |
373,2 374, |
dl |
3,14 0,06 |
|
||||
|
|
6,35 0,47 0,65 |
||||
где 0,47 |
– коэффициент, |
учитывающий загрязненность эк- |
||||
ранных труб; |
0,65 – коэффициент, учитывающий освещен- |
ность экранных труб.
– Определяем количество экранных труб, шт., устанавливаемых вдоль фронтовой и задней стен топки котла:
n |
a d |
|
6,23 0,06 |
96,4 96 , |
|
|
|||
a |
s |
0,064 |
|
|
|
|
где s 0,064 – шаг установки экранных труб вдоль фронтовой и задней стен топки.