МУ по выполнению лабРабот По расчетуСтока и МП
.pdfВеличина сборного коэффициента стока ( ) находится следующим образом:
1. Для равнинных рек при отсутствии рек-аналогов по формуле
|
C |
|
|
I |
в |
n5 |
|
|
|
2 |
o |
|
|
|
, |
(1.3) |
|
|
|
|
|
|||||
( A 1)n6 |
50 |
|
|
|
где Iв – средний уклон водосбора, ‰; С2 - эмпирический коэффициент, равный 1,2 для лесной и тундровой зон и 1,3 для остальных зон; о – сборный коэффициент стока для водосбора площадью 10 км2 со средним уклоном Iв=50 ‰ (табл. 1.6); n5 – параметр, принимаемый по табл. 1.6; n6 – параметр, равный 0,07 для лесотундры и лесной зоны и 0,11 для остальных природных зон.
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.6 |
|||
|
|
Значения о и n5 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Механический состав почв |
|
|||||
|
|
|
|
|
глинистый |
средне |
супесча- |
|
|||
|
|
|
|
|
и тяжело- |
-сугли- |
ный, пес- |
|
|||
Природная зона |
Тип почв |
|
|
суглини- |
нистый и |
чаный, ме- |
|
||||
|
|
стый |
суглини- |
ловой, |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
стый |
трещино- |
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ватый |
|
|
|
|
|
|
|
о |
n5 |
о |
n5 |
о |
n5 |
|
|
Глеево-подзолистые на плот- |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
ных породах (включая глеево- |
0,42 |
0,5 |
0,28 |
0,65 |
0,23 |
0,8 |
|
|||
Лесотундра, лесная |
мерзлотно-таёжные), глеево- |
|
|||||||||
зона |
болотные оглеенные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Тундрово-глеевые, |
глеево- |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
болотные, подзолистые, се- 0,56 |
0,5 |
0,38 |
0,65 |
0,3 |
0,8 |
|
||||
|
рые лесные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Подзолистые, серые лесные, |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
чернозёмы мощные, на плот- |
0,66 |
0,6 |
0,54 |
0,7 |
0,27 |
0,9 |
|
|||
|
ных породах, светло- и тёмно- |
|
|||||||||
Лесостепная зона |
серые оподзоленные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Чернозёмы |
выщелоченные, |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
типичные, обыкновенные, юж- 0,59 |
0,7 |
0,22 |
0,85 |
0,14 |
1,0 |
|
||||
|
ные, тёмно-каштановые |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Чернозёмы |
выщелоченные |
0,18 |
0,8 |
0,1 |
0,9 |
0,05 |
1,0 |
|
||
|
типичные, южные |
|
|
|
|||||||
Степная зона и зона |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Каштановые, серозёмы мало- 0,29 |
0,9 |
0,14 |
0,9 |
0,12 |
1,0 |
|
|||||
засушливых степей |
|
||||||||||
карбонатные, карбонатные |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Такыровидные почвы |
|
|
0,30 |
1,0 |
0,2 |
1,0 |
– |
– |
|
2. Для горных рек значения принимаются по табл. 1.7.
Таблица 1.7
Значения сборного коэффициента стока
Местные условия |
Типы почв |
|
|
|
|
|
|
|
Горно-тундровые мерзлотно-оподзоленные, тор- |
|
|
|
фянистоболотные и перегнойно-торфянистые, пе- |
0,8 |
|
Для водосборов со сред- |
регнойно-карбонатные суглинистые |
|
|
ней высотой над уровнем |
|
|
|
Перегнойно-карбонатные с рыхлыми отложениями, |
|
||
моря более или равной |
0,5 |
||
1000 м при сплошной и |
горно-таежные, горные черноземы |
||
|
|||
прерывистой мерзлоте |
|
|
|
Выщелоченные черноземы, темно-каштановые |
0,3 |
||
|
|||
|
|
|
|
|
Пески и доломиты |
0,2 |
|
|
|
|
|
Для водосборов со сред- |
Пески и доломиты |
0,08 |
|
ней высотой над уровнем |
|
|
|
моря менее 1000 м при |
|
|
|
прерывистой островной и |
Дерново-подзолистые, горно-таежные подзолистые |
0,3 |
|
сплошной мерзлоте |
|||
|
|
||
|
|
|
3. При среднем уклоне водосбора (Iв) более 150 ‰ значение сборного коэффициента стока определяется по (1.3) как при Iв=150 ‰ и принимается постоянным, независимо от величины Iв.
Коэффициент ( ), учитывающий снижение максимального стока рек, зарегулированных проточными озёрами, прудами и водохранилищами, определяется по формуле
1 |
|
|
|
|
|
|
|
, |
(1.4) |
1 сА |
|
|||
|
оз |
|
|
|
где с – коэффициент, равный 0,2 для лесной и лесостепной зон и 0,4 для степной зоны; Аоз - средневзвешенная озёрность, %, которая определяется по формуле
|
100S |
|
|
|
Aоз 2,8 |
|
2 , |
(1.5) |
|
A |
||||
|
|
|
где S - площадь зеркала озера, км2.
Таблица 1.8
Максимальный модуль стока ежегодной вероятности превышения Р=1 %
|
, мин |
|
|
|
|
|
Максимальный модуль стока q'p% при Фр, равной |
|
|
|
|
|
|||||||
|
ск |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Районы типовыхкривых редукцииосадков |
Продолжительностьсклонового добегания |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
1 |
5 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
100 |
150 |
200 |
250 |
300 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
0,42 |
0,38 |
0,3 |
0,22 |
0,13 |
0,09 |
0,068 |
0,055 |
0,046 |
0,038 |
0,034 |
0,03 |
0,027 |
0,018 |
0,013 |
0,010 |
0,0084 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
0,23 |
0,22 |
0,18 |
0,15 |
0,1 |
0,076 |
0,061 |
0,05 |
0,042 |
0,036 |
0,032 |
0,029 |
0,026 |
0,018 |
0,013 |
0,010 |
0,0082 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16 |
60 |
0,14 |
0,13 |
0,12 |
0,1 |
0,079 |
0,064 |
0,052 |
0,044 |
0,038 |
0,033 |
0,03 |
0,027 |
0,024 |
0,017 |
0,013 |
0,010 |
0,0081 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
100 |
0,093 |
0,09 |
0,082 |
0,076 |
0,062 |
0,052 |
0,045 |
0,039 |
0,035 |
0,031 |
0,028 |
0,025 |
0,023 |
0,016 |
0,013 |
0,010 |
0,0081 |
||
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
0,069 |
0,068 |
0,064 |
0,059 |
0,052 |
0,045 |
0,039 |
0,034 |
0,03 |
0,027 |
0,025 |
0,023 |
0,021 |
0,016 |
0,012 |
0,0098 |
0,0079 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
0,056 |
0,055 |
0,052 |
0,05 |
0,044 |
0,038 |
0,034 |
0,03 |
0,027 |
0,025 |
0,023 |
0,021 |
0,02 |
0,015 |
0,012 |
0,0096 |
0,0078 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
0,45 |
0,42 |
0,32 |
0,25 |
0,15 |
0,1 |
0,076 |
0,06 |
0,05 |
0,043 |
0,037 |
0,033 |
0,03 |
0,018 |
0,014 |
0,011 |
0,0085 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
0,25 |
0,24 |
0,21 |
0,17 |
0,12 |
0,085 |
0,067 |
0,054 |
0,046 |
0,04 |
0,035 |
0,031 |
0,028 |
0,018 |
0,013 |
0,01 |
0,0084 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
17 |
60 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,12 |
0,088 |
0,07 |
0,058 |
0,049 |
0,042 |
0,036 |
0,032 |
0,029 |
0,026 |
0,017 |
0,013 |
0,01 |
0,0082 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
100 |
0,11 |
0,1 |
0,095 |
0,085 |
0,068 |
0,058 |
0,05 |
0,047 |
0,038 |
0,033 |
0,03 |
0,027 |
0,024 |
0,017 |
0,013 |
0,01 |
0,0082 |
||
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
0,075 |
0,074 |
0,07 |
0,065 |
0,055 |
0,045 |
0,043 |
0,038 |
0,034 |
0,03 |
0,027 |
0,025 |
0,023 |
0,016 |
0,012 |
0,0098 |
0,008 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
0,062 |
0,06 |
0,055 |
0,053 |
0,048 |
0,042 |
0,036 |
0,032 |
0,029 |
0,027 |
0,025 |
0,023 |
0,021 |
0,015 |
0,012 |
0,0094 |
0,0078 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Окончание табл. 1.8
типовыхРайоныкривых редукцииосадков |
Продолжительностьскло- |
, мин |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
добеганиянового |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
ск |
|
|
|
|
|
Максимальный модуль стока q'p% при Фр, равной |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
0 |
1 |
5 |
10 |
20 |
30 |
40 |
50 |
60 |
70 |
80 |
90 |
100 |
150 |
200 |
250 |
300 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
0,32 |
0,29 |
0,22 |
0,16 |
0,1 |
0,072 |
0,057 |
0,046 |
0,04 |
0,034 |
0,031 |
0,028 |
0,025 |
0,018 |
0,013 |
0,01 |
0,0086 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
0,16 |
0,15 |
0,14 |
0,12 |
0,083 |
0,064 |
0,052 |
0,044 |
0,038 |
0,034 |
0,03 |
0,027 |
0,025 |
0,017 |
0,013 |
0,01 |
0,0086 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18, |
|
60 |
0,11 |
0,11 |
0,1 |
0,085 |
0,066 |
0,055 |
0,046 |
0,039 |
0,035 |
0,031 |
0,028 |
0,026 |
0,024 |
0,016 |
0,013 |
0,01 |
0,0085 |
22 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
0,075 |
0,074 |
0,07 |
0,065 |
0,053 |
0,045 |
0,04 |
0,035 |
0,032 |
0,029 |
0,026 |
0,024 |
0,022 |
0,016 |
0,012 |
0,01 |
0,0083 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
0,06 |
0,059 |
0,056 |
0,053 |
0,046 |
0,04 |
0,035 |
0,031 |
0,028 |
0,026 |
0,024 |
0,022 |
0,021 |
0,015 |
0,012 |
0,0096 |
0,0081 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
0,05 |
0,048 |
0,046 |
0,043 |
0,038 |
0,034 |
0,03 |
0,027 |
0,025 |
0,024 |
0,022 |
0,021 |
0,02 |
0,014 |
0,012 |
0,0095 |
0,0079 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
0,22 |
0,2 |
0,15 |
0,12 |
0,076 |
0,058 |
0,047 |
0,04 |
0,035 |
0,031 |
0,028 |
0,026 |
0,024 |
0,017 |
0,013 |
0,01 |
0,0089 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
0,12 |
0,12 |
0,1 |
0,087 |
0,065 |
0,052 |
0,043 |
0,038 |
0,034 |
0,03 |
0,027 |
0,025 |
0,023 |
0,016 |
0,013 |
0,01 |
0,0089 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19, |
|
60 |
0,087 |
0,085 |
0,075 |
0,07 |
0,055 |
0,046 |
0,04 |
0,035 |
0,031 |
0,028 |
0,026 |
0,024 |
0,022 |
0,016 |
0,013 |
0,01 |
0,0088 |
23 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
0,065 |
0,064 |
0,059 |
0,055 |
0,045 |
0,040, |
0,035 |
0,032 |
0,029 |
0,027 |
0,025 |
0,023 |
0,021 |
0,016 |
0,012 |
0,01 |
0,0086 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
0,051 |
0,05 |
0,048 |
0,045 |
0,04 |
0,036 |
0,032 |
0,029 |
0,027 |
0,025 |
0,023 |
0,021 |
0,02 |
0,015 |
0,012 |
0,01 |
0,0084 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
0,045 |
0,044 |
0,042 |
0,04 |
0,035 |
0,031 |
0,028 |
0,026 |
0,024 |
0,022 |
0,021 |
0,02 |
0,019 |
0,014 |
0,012 |
0,0097 |
0,0082 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10 |
0,13 |
0,12 |
0,085 |
0,066 |
0,047 |
0,038 |
0,032 |
0,029 |
0,026 |
0,024 |
0,022 |
0,021 |
0,02 |
0,015 |
0,012 |
0,01 |
0,0089 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
0,075 |
0,072 |
0,062 |
0,053 |
0,041 |
0,035 |
0,03 |
0,027 |
0,025 |
0,023 |
0,021 |
0,02 |
0,019 |
0,015 |
0,012 |
0,01 |
0,0089 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
20, |
|
60 |
0,055 |
0,053 |
0,048 |
0,044 |
0,037 |
0,032 |
0,028 |
0,025 |
0,024 |
0,022 |
0,021 |
0,02 |
0,018 |
0,014 |
0,012 |
0,01 |
0,0088 |
21 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
100 |
0,043 |
0,042 |
0,04 |
0,037 |
0,031 |
0,028 |
0,026 |
0,024 |
0,023 |
0,021 |
0,02 |
0,019 |
0,018 |
0,014 |
0,012 |
0,01 |
0,0086 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
0,036 |
0,035 |
0,033 |
0,032 |
0,029 |
0,027 |
0,024 |
0,023 |
0,021 |
0,02 |
0,019 |
0,018 |
0,018 |
0,014 |
0,012 |
0,0097 |
0,0084 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
0,031 |
0,031 |
0,03 |
0,028 |
0,026 |
0,024 |
0,022 |
0,021 |
0,02 |
0,019 |
0,018 |
0,017 |
0,016 |
0,014 |
0,011 |
0,0095 |
0,0082 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Объем стока требуемой вероятности превышения определяется по
формуле |
|
Wp% 1000hp%A, |
(1.6) |
где hp% - расчетный слой дождевого стока для водосборов площадью менее 50 км2.
Для определения расчетного слоя дождевого стока необходимо воспользоваться формулой
h |
( |
150мин ) H' ' p% , |
(1.7) |
p% |
б |
1% |
|
где ( б = 150 мин) - относительная интенсивность осадков, принимаемая для водосборов менее 1 км2 степной и лесостепной зон по табл. 1.9, а для других водосборов равная 1,0; б – время бассейнового добегания, мин;'p% -переходный коэффициент от слоя дождевого стока вероятностью превышения P=1 % к слою дождевого стока другой вероятности превышения, определяемый по табл. 1.10.
Таблица 1.9
Относительная интенсивность осадков
|
Номер района |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
типовой кривой |
|
16 |
17 |
18 |
|
19 |
|
20 |
21 |
22 |
23 |
|
||
|
редукции осадков |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Относительная |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
интенсивность |
|
0,58 |
0,64 |
0,53 |
|
0,41 |
|
0,30 |
0,34 |
0,55 |
0,50 |
|
||
|
осадков |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( б = 150 мин) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 1.10 |
||
|
|
Значение переходного коэффициента p% |
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
Номер района |
|
|
Коэффициенты 'p% при вероятности превышения Р %, равной |
|
||||||||||
|
параметра p% |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,33 |
|
|
|
1 |
|
|
2 |
|
|
||
|
17 |
|
|
|
1,34 |
|
|
|
1,0 |
|
|
0,90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
18 |
|
|
|
1,34 |
|
|
|
1,0 |
|
|
0,90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
19 |
|
|
|
– |
|
|
|
1,0 |
|
|
0,90 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. РАСЧЕТ МОСТОВОГО ПЕРЕХОДА
2.1. Исходные данные
Для выполнения лабораторной работы необходимы следующие исходные данные (в скобках указаны данные для примера):
– морфоствор в районе мостового перехода (рис. 2.1)
Мг = 1:5000 |
левая |
главное |
правая |
Мв = 1:100 |
пойма |
русло |
пойма |
|
|
|
|
Шероховатость |
|
0,120 |
|
0,080 |
|
|
0,100 |
|
|
|||
Отметка, м |
340,00 |
335,00 |
335,00 |
330,00 |
335,00 |
335,00 |
340,00 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расстояние, м |
100 |
|
300 |
|
150 |
|
150 |
|
|
600 |
|
200 |
|
Рис. 2.1. Морфоствор в районе мостового перехода |
|
–коэффициенты шероховатости на участке левой поймы, главного русла или правой поймы (см. рис. 2.1);
–уровень меженных вод (Hумв = 333,00 м);
–продольный уклон поверхности реки при уровне меженных вод (Iумв = 0,0015);
–данные наблюдений максимальных уровней (табл. 2.1)
Таблица 2.1
Максимальные уровни воды в районе мостового перехода
Год |
УВВ, м |
Год |
УВВ, м |
Год |
УВВ, м |
Год |
УВВ, м |
Год |
УВВ, м |
2003 |
336,13 |
2000 |
337,23 |
1997 |
337,47 |
1994 |
337,16 |
1991 |
336,98 |
2002 |
336,68 |
1999 |
336,53 |
1996 |
337,60 |
1993 |
336,61 |
1990 |
337,65 |
2001 |
336,16 |
1998 |
337,44 |
1995 |
337,69 |
1992 |
337,32 |
1989 |
336,47 |
–отношение коэффициентов асимметрии и вариации ряда расходов
(Cs / Cv = 3);
–категория железной дороги (II);
–класс водного пути (VI);
–коэффициент размыва (P = 1,20);
–строительная высота пролетного строения (c = 1,35 м);
–скорость ветра (W = 20 м/с);
–длина разгона волны (D = 1,5 км);
–крутизна откоса затопляемой части пойменной насыпи (1:2);
–укрепление откоса пойменной насыпи (бетонные плиты).
2.2. Определение расчетного и наибольшего уровня
На листе миллиметровой бумаги формата А3 по заданным отметкам и расстояниям строится морфоствор (см. рис. 2.13). По морфоствору для всех заданных максимальных уровней (см. табл. 2.1) определяются ширина и площадь живого сечения реки на участках левой поймы, главного русла и правой поймы (рис. 2.2).
УВB
ωлп |
ωгр |
ωпп |
Bлп |
Bгр |
Bпп |
Рис. 2.2. Схема определения ширины и площади живого сечения реки на участках левой поймы, главного русла и правой поймы
Для всех заданных максимальных уровней определяются скорости течения и расходы воды в реке по формулам (2.1) – (2.8), а также (2.16). Результаты заносятся в табл. 2.2.
B BЛП BГР BПП , |
(2.1) |
где BЛП , BГР , BПП , B – ширина реки при УВВ на участке левой поймы, главного русла, правой поймы (определяется по морфоствору) или суммарная, м.
ЛП ГР ПП , |
(2.2) |
где ЛП , ГР , ПП , – площадь живого сечения реки при УВВ на участке левой поймы, главного русла, правой поймы (определяется по морфоствору) или суммарная, м2.
h |
ЛП |
, |
h |
ГР |
, |
h |
ПП |
, |
h |
|
, |
(2.3) |
|
||||||||||||
ЛП |
BЛП |
|
ГР |
BГР |
|
ПП |
BПП |
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где hЛП , hГР , hПП , h – средняя глубина реки при УВВ на участке левой поймы, главного русла, правой поймы или по всему живому сечению, м.
CЛП |
h 1/ 6 |
|
CГП |
h 1/ 6 |
, CПП |
h 1/ 6 |
|
|
|
ЛП |
, |
ГП |
ПП |
, |
(2.4) |
||||
nЛП |
nГП |
nПП |
|||||||
|
|
|
|
|
|
где CЛП , CГР , CПП – коэффициент Шези при УВВ на участке левой поймы, главного русла или правой поймы, м0,5/с; nЛП , nГР , nПП – коэффициент шероховатости на участке левой поймы, главного русла или правой поймы.
|
|
|
|
|
|
|
|
B |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
I |
|
0,05 |
|
0,95 |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.5) |
|||
|
УВВ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
УМВ |
|
|
BГР |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где IУВВ , IУМВ – средний уклон поверхности реки при УВВ или УМВ. |
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 2.2 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Определение расходов воды в реке |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
№ |
|
УВВ, |
|
|
|
Ширина, м |
|
Площадь живого сечения, |
|
Глубина, м |
|
||||||||||
|
|
м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЛП |
|
ГР |
|
ПП |
|
итого |
ЛП |
ГР |
ПП |
итого |
ЛП |
ГР |
|
ПП |
|
итого |
1 |
|
2 |
|
|
3 |
|
4 |
5 |
|
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
13 |
|
14 |
|
1 |
336,13 |
322,6 |
|
300 |
645,2 |
1267,8 |
351,8 |
1089 |
703,5 |
2144,3 |
1,09 |
3,63 |
|
1,09 |
|
1,69 |
|||||
2 |
336,16 |
323,2 |
|
300 |
646,4 |
1269,6 |
361,5 |
1098 |
722,9 |
2182,4 |
1,12 |
3,66 |
|
1,12 |
|
1,72 |
|||||
3 |
336,47 |
329,4 |
|
300 |
658,8 |
1288,2 |
462,6 |
1191 |
925,2 |
2578,8 |
1,40 |
3,97 |
|
1,40 |
|
2,00 |
|||||
4 |
336,53 |
330,6 |
|
300 |
661,2 |
1291,8 |
482,4 |
1209 |
964,8 |
2656,2 |
1,46 |
4,03 |
|
1,46 |
|
2,06 |
|||||
5 |
336,61 |
332,2 |
|
300 |
664,4 |
1296,6 |
508,9 |
1233 |
1017,8 |
2759,8 |
1,53 |
4,11 |
|
1,53 |
|
2,13 |
|||||
6 |
336,68 |
333,6 |
|
300 |
667,2 |
1300,8 |
532,2 |
1254 |
1064,4 |
2850,7 |
1,60 |
4,18 |
|
1,60 |
|
2,19 |
|||||
7 |
336,98 |
339,6 |
|
300 |
679,2 |
1318,8 |
633,2 |
1344 |
1266,4 |
3243,6 |
1,86 |
4,48 |
|
1,86 |
|
2,46 |
|||||
8 |
337,16 |
343,2 |
|
300 |
686,4 |
1329,6 |
694,7 |
1398 |
1389,3 |
3482,0 |
2,02 |
4,66 |
|
2,02 |
|
2,62 |
|||||
9 |
337,23 |
344,6 |
|
300 |
689,2 |
1333,8 |
718,7 |
1419 |
1437,5 |
3575,2 |
2,09 |
4,73 |
|
2,09 |
|
2,68 |
|||||
10 |
337,32 |
346,4 |
|
300 |
692,8 |
1339,2 |
749,8 |
1446 |
1499,6 |
3695,5 |
2,16 |
4,82 |
|
2,16 |
|
2,76 |
|||||
11 |
337,44 |
348,8 |
|
300 |
697,6 |
1346,4 |
791,5 |
1482 |
1583,1 |
3856,6 |
2,27 |
4,94 |
|
2,27 |
|
2,86 |
|||||
12 |
337,47 |
349,4 |
|
300 |
698,8 |
1348,2 |
802,0 |
1491 |
1604,0 |
3897,0 |
2,30 |
4,97 |
|
2,30 |
|
2,89 |
|||||
13 |
337,60 |
352,0 |
|
300 |
704,0 |
1356,0 |
847,6 |
1530 |
1695,2 |
4072,8 |
2,41 |
5,10 |
|
2,41 |
|
3,00 |
|||||
14 |
337,65 |
353,0 |
|
300 |
706,0 |
1359,0 |
865,2 |
1545 |
1730,4 |
4140,7 |
2,45 |
5,15 |
|
2,45 |
|
3,05 |
|||||
15 |
337,69 |
353,8 |
|
300 |
707,6 |
1361,4 |
879,4 |
1557 |
1758,7 |
4195,1 |
2,49 |
5,19 |
|
2,49 |
|
3,08 |
Окончание табл. 2.2
№ |
УВВ, |
Коэффициент |
Уклон |
Скорость течения, |
|
Расход, м3/с |
|
|
|||||||||||||
|
м |
Шези, м0,5/с |
|
|
|
|
м/с |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
ЛП |
ГР |
|
ПП |
|
ЛП |
|
ГР |
ПП |
итого |
ЛП |
ГР |
ПП |
|
итого |
|||||
1 |
2 |
15 |
|
16 |
|
17 |
|
18 |
19 |
|
20 |
21 |
22 |
23 |
24 |
|
25 |
26 |
|||
1 |
336,13 |
8,5 |
|
15,5 |
|
10,1 |
0,0017 |
0,37 |
|
1,23 |
0,44 |
0,83 |
129,6 |
1341,9 |
311,1 |
1782,6 |
|||||
2 |
336,16 |
8,5 |
|
15,5 |
|
10,2 |
0,0017 |
0,37 |
|
1,24 |
0,45 |
0,83 |
135,5 |
1360,6 |
325,1 |
1821,2 |
|||||
3 |
336,47 |
8,8 |
|
15,7 |
|
10,6 |
0,0017 |
0,44 |
|
1,31 |
0,52 |
0,87 |
202,1 |
1560,2 |
485,0 |
2247,2 |
|||||
4 |
336,53 |
8,9 |
|
15,8 |
|
10,7 |
0,0017 |
0,45 |
|
1,32 |
0,54 |
0,88 |
216,2 |
1600,1 |
518,9 |
2335,2 |
|||||
5 |
336,61 |
8,9 |
|
15,8 |
|
10,7 |
0,0017 |
0,46 |
|
1,34 |
0,56 |
0,89 |
235,7 |
1653,9 |
565,7 |
2455,3 |
|||||
6 |
336,68 |
9,0 |
|
15,9 |
|
10,8 |
0,0018 |
0,48 |
|
1,36 |
0,57 |
0,90 |
253,3 |
1701,6 |
608,0 |
2563,0 |
|||||
7 |
336,98 |
9,2 |
|
16,0 |
|
11,1 |
0,0018 |
0,53 |
|
1,42 |
0,63 |
0,94 |
334,8 |
1912,5 |
803,6 |
3051,0 |
|||||
8 |
337,16 |
9,4 |
|
16,2 |
|
11,2 |
0,0018 |
0,56 |
|
1,46 |
0,67 |
0,97 |
388,3 |
2043,8 |
931,9 |
3364,1 |
|||||
9 |
337,23 |
9,4 |
|
16,2 |
|
11,3 |
0,0018 |
0,57 |
|
1,48 |
0,68 |
0,98 |
410,0 |
2095,9 |
984,0 |
3489,9 |
|||||
10 |
337,32 |
9,5 |
|
16,2 |
|
11,4 |
0,0018 |
0,58 |
|
1,50 |
0,70 |
0,99 |
438,6 |
2163,6 |
1052,7 |
3654,9 |
|||||
11 |
337,44 |
9,6 |
|
16,3 |
|
11,5 |
0,0018 |
0,60 |
|
1,52 |
0,72 |
1,01 |
478,1 |
2255,3 |
1147,4 |
3880,8 |
|||||
12 |
337,47 |
9,6 |
|
16,3 |
|
11,5 |
0,0018 |
0,61 |
|
1,53 |
0,73 |
1,01 |
488,2 |
2278,4 |
1171,6 |
3938,2 |
|||||
13 |
337,60 |
9,6 |
|
16,4 |
|
11,6 |
0,0018 |
0,63 |
|
1,56 |
0,75 |
1,03 |
533,0 |
2379,9 |
1279,1 |
4192,0 |
|||||
14 |
337,65 |
9,7 |
|
16,4 |
|
11,6 |
0,0018 |
0,64 |
|
1,57 |
0,76 |
1,04 |
550,6 |
2419,5 |
1321,5 |
4291,6 |
|||||
15 |
337,69 |
9,7 |
|
16,4 |
|
11,6 |
0,0018 |
0,64 |
|
1,57 |
0,77 |
1,04 |
564,9 |
2451,3 |
1355,9 |
4372,1 |
|||||
Итого: |
– |
– |
|
– |
– |
– |
|
– |
– |
– |
– |
– |
– |
47439,1 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
VЛП CЛП |
IУВВ hЛП |
, VЛП CЛП IУВВ hЛП , |
VПП CПП IУВВ hПП |
, (2.6) |
||||||||||||||||
где VЛП , VГР , VПП – средняя скорость течения реки при УВВ на участке ле- |
|||||||||||||||||||||
вой поймы, главного русла или правой поймы, м/с. |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
QЛП ЛП VЛП , |
QГР ГР VГР |
, |
|
QПП ПП VПП , |
|
|
|
(2.7) |
||||||||||||
|
Q QЛП QГР QПП |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(2.8) |
где QЛП , QГР , QПП , Q – расход воды в реке при УВВ на участке левой поймы, главного русла, правой поймы или суммарный, м3/с.
По результатам расчетов (см. табл. 2.2) на листе миллиметровой бумаги формата А3 строится сводный график зависимостей расхода, площади живого сечения и средней скорости течения от уровня воды в реке
(рис. 2.3).
Определение расчетного и наибольшего расхода выполняется по формулам (2.9) – (2.13) и графикам модульных коэффициентов (рис. 2.4 – 2.6). Нормативная вероятность превышения расчетного и наибольшего расхода определяется по табл. 1.1. Результаты заносятся в табл. 2.3. и показываются на сводном графике (см. рис. 2.3).
Рис. 2.3. Сводный график зависимостей расхода, площади живого сечения и средней скорости течения от уровня воды в реке