- •Минобрнауки россии
- •1.Расчет и конструирование балочного панельного сборного перекрытия
- •1.1. Компоновка сборного перекрытия
- •1.2. Расчет и конструирование панелей перекрытия
- •1.3. Пример расчета предварительно напряженной панели перекрытия
- •1.3.1. Назначение размеров плит перекрытия
- •1.3.2. Сбор нагрузок и усилия, действующие в панели перекрытия
- •1.3.3. Расчетные характеристики материалов.
- •1.3.4. Расчет плиты по предельным состояниям первой группы
- •1.3.4.1. Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси
- •1.3.4.2. Расчет прочности плиты по сечению, наклонному к продольной оси
- •1.4. Проектирование ригеля
- •1.4.1. Общие сведения о расчете и конструировании прокатных балок (ригелей)
- •1.5. Пример расчета прокатной балки
- •1.5.1. Материалы для прокатной балки
- •1.5.2 Предварительный подбор сечения прокатной балки
- •1.5.2.1. Расчет прочности ригеля.
- •1.5.2.2. Расчет ригеля по второй группе предельных состояний.
- •1.5.3. Окончательный расчет балки перекрытия
- •2. Расчет и конструирование колонн
- •2.1. Общие сведения о расчете сжатых элементов со случайными эксцентриситетами
- •2.2. Конструктивные особенности сжатых элементов
- •2.3. Пример расчета колонны со случайными эксцентриситетами
- •2.3.5. Расчет армирования колонны
- •Список использованной литературы
1.3.3. Расчетные характеристики материалов.
Согласно табл.8 [3] следует изменить класс бетона В35.
Расчетные характеристики мелкозернистого бетона класса В35, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении: коэффициент условий работы бетона γв2 = 0,9 при влажности W = 70 % [3, табл.15]; расчетное сопротивление бетона осевому сжатию (призменная прочность) Rb = 14,5 МПа; расчетное сопротивление осевому растяжению Rbt = 1,3 МПа [3, табл.13]; модуль упругости бетона Eb = 31000 МПа [3, табл.18].
В расчет вводится расчетные сопротивления с учетом коэффициента условий работы:
Rb ∙ γв2 = 14,5 ∙ 0,9 = 13,05 МПа
Rbt ∙ γв2 = 1,3 ∙ 0,9 = 1,17 МПа
Нормативные и расчетные характеристики арматуры класса ВР-II нормативное сопротивление арматуры растяжению Rsn = 785 МПа [3, табл.19]; расчетное сопротивление арматуры растяжению Rs = 680 МПа [3, табл.22]; модуль упругости арматуры Еs = 19 ∙ 104 МПа [3, табл.29].
Назначаем величину предварительного напряжения арматуры [3, п.1.23]: исходя из условий σsp + Р ≤ Rsn.
9
При электротермическом способе натяжения арматуры:
Р = 30 + = 30 + = 84,5 МПа
где l = 5,6 +1=6,6м расстояние между наружными гранями упоров,
тогда σsp = Rsn ∙ Р = 785 – 84,5 = 700,5 МПа.
Принимаем σsp = 700 МПа.
1.3.4. Расчет плиты по предельным состояниям первой группы
1.3.4.1. Расчет прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси
Расчетный изгибающий момент М = 61,25 кН ∙ м. Приводим сечение плиты к расчетному тавровому с полкой в сжатой зоне (рис.2,б).
Согласно [3, п.3.16] при = = 0,141 > 0,1 расчетная ширина полки = 1160 мм. Рабочая высота сечения hо = h – а = 220 – 30 = 190 мм, где а – расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до растянутой грани.
Проверяем условие:
13,05 ∙ 1160 ∙ 31 ∙ (190 – ) = 90 ∙ 106 Н ∙ мм > 61,25 ∙ 106 Н ∙ мм
Следовательно, нейтральная ось проходит в полке, и расчет производим для прямоугольного сечения шириной b = = 1160 мм.
Определяем значение коэффициента αm.
αm =
Пользуясь приложением [1, приложение 1], находим ξ = 0,1 и ζ = 0,94.
Определяем относительную граничную высоту сжатой зоны ξR по приложению 4 [1, приложение 4] в зависимости от вида бетона. Для данного вида бетона ξR = 0,43.
Производим сравнение: ξ = 0,1 < ξR = 0,43
10
Находим коэффициент условий работы, учитывающий сопротивление напрягаемой арматуры выше условного предела текучести:
Для арматуры класса А-V коэффициент η = 1,15.
γs6 = 1,15 – (1,15 –1) ∙ (2 ∙ 0,12 / 0,47) = 1,123 > η = 1,15
Принимаем γs6 = η = 1,15
Вычисляем требуемую площадь сечения растянутой напрягаемой арматуры:
Принимаем по сортаменту прил.6 - 4Ø12 А-V с площадью
Аsр= 452мм2>438мм2.