Нами БЫЛll nринята температура отходящих газов
/0 r=200° С. тепловыle балансы технолOI ических зон рас
считаны по методике, рекомендованной Х. С. Воробье вым и Д. Я. Мазуровым [14], и результаты сведены в
табл. VII.ll. На рис. УII.l показано распределение тем
ператур газов по длине печи.
20а
~ 'f!!!!!:...ПУl
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
!бо,'о |
|
|
|
..d45O |
|
|
|
r-... |
....... |
|
|
t z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
129'011 |
|
|
|
|
р..,[З50 |
|
|
|
|
~1'--. |
12'05 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
75 |
|
\ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
....... |
~10г7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t-~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'о |
|
|
|
|
|
|
|
ъ.. |
|
~50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г-r.....lj57 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
80 |
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
--""'" |
tи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~ 500 |
|
|
|
|
..,. |
|
|
|
'/1 |
|
'", |
-15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
v |
|
~75 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f"'-....,.250 |
|
|
|
|
|
198 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
01" |
|
"1 |
|
|
50 |
70 |
|
|
90 1101 |
130 |
150 |
|
|
ПО |
|
L/1. M |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1ш. |
|
|
|
|
|
|
I |
|
|
|
I |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
YlI |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
'YII |
|
|
|
у |
|
IY |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1I |
|
|
|
|
|
I |
185 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. УII.1. Распределение |
расчетных температур газов н материала |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
по длине |
вращающейся печи |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
УН.. 1. |
|
Температуры материала и газов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Температура материала |
|
|
tM , |
|
|
Температура газов tpoc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ос |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Технологические |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iсреднее |
конец |
|
начало/ |
среднее |
Iконец |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зоны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Iзоны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
начало |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зоны |
|
|
|
|
|
зНачение |
|
|
зоны |
значенне |
|
зоны |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1. Испарения .. |
|
15 |
|
|
|
|
|
[57 |
|
|
|
|
100 |
|
|
196 |
|
|
325 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
854 |
|
Н. Досушки. . . |
|
100 |
|
|
|
|
|
176 |
|
|
|
|
250 |
|
|
854 |
|
|
940 |
|
10271 |
Ш. Дегидратации |
|
250 |
|
|
|
|
|
375 |
|
|
|
|
500 |
|
|
1027 |
|
|
1116 |
|
1205 J |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
IУ. Подогрева |
|
|
и |
|
500 |
|
|
|
|
|
725 |
|
|
|
|
950 |
|
|
1205 |
|
|
1473 |
|
1741 i |
|
|
декарбонизации |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
У. Экзотермиче- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ских |
реакций . |
|
950 |
|
|
|
|
|
115oА... |
1350 |
|
|
1741 |
|
|
1810 |
|
1880 |
|
YI. Спекания |
|
• |
1350- |
|
|
|
|
1400- |
|
1350 |
|
|
- |
|
|
|
1880 |
|
-- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
УН. Охлаждения . |
|
1450 |
|
|
|
|
|
1450 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
- |
|
|
1350 |
|
|
|
|
|
1275 |
|
|
|
1200 |
|
|
- |
|
|
|
1175 |
|
Холодильник |
|
|
|
|
|
|
|
|
1200 |
|
|
|
|
|
650 |
|
|
|
|
100 |
|
|
475 |
|
|
250 |
15 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. Тепловой баланс колосникового холодильника
(кДж на 1 кг клинкера)
Приходные статьи
1) Эитальпия клинкера, поступающего в холодиль
пик:
l~л = Q~л = 1236 кДж.
2) Энтальпия воздуха
|
l~ = Q~ = (Vв.ИЗб+ VB •BT ) СВ tB , |
где VB вт - |
количество вторичного воздуха, м3, |
VBBT = V~(l-y) = 1,589(1-0,03) = 1,54 м3. |
Здесь V~- |
общий расход воздуха для горения топлива; V~ = VвхТ = |
= 10,25·0,155= 1,589 м8•
Тогда
l~ = Q~ = (Vв.ИЗб+ 1,54) 1,297·15 = (19,45VB изб + 30) кДж.
З) Общее количество теплоты, поступающей в холо
дильник:
щ~ол = 1236 + 19. 45Vв.изб + 30 =1266 + 19,45Vвизб кДж.
Расходные статьи
1) Энтальпия клинкера после холодильника
l~л = Q;<Л = lсклt:л = 1·0.78·100 = 78 кДж.
2) Энтальпия вторичного воздуха (см. тепловой ба
ланс печи)
l~ = Q; ВТ = Q4 = 819,6 кДж.
З) По опытным данным [29] удельное количество те
плоты, теряемой в окружающую среду [29]:
Qпх= 29 кДж.
4) Количество теплоты, уносимой избыточным воз
духом:
Qв.изб = VB изб Св t; IРб = VB и~б·1,3·150 = 195Vв изб'
5) Общее количество теплоты, отводимой из холо
дильника:
Щ~ол = 78 + |
819,6 + 29 + |
195VB |
изб = 926,6 + 195Vв.изб· |
Из уравнения |
теплового |
баланса |
холодильника |
~Q~ол =~Qiол |
определяем количество избыточного воз |
духа: |
|
|
|
|
|
1266 + |
19,45Vв.ИЗб = 926,6 + 195VB изб. |
Откуда |
|
|
|
|
|
|
|
1266 - |
926,6 |
|
|
Vв.иЗб = 195 _ |
19,45 |
= 1,93 м3 • |
|
Составляем сводную таблицу баланса |
(табл. VII.12). |
т а б л и ц а VII.12. Сводная таблица теплового баланса холодильника на 1 кг клинкера
Приходиые |
|
Количество |
|
|
|
|
Количество |
|
|
|
|
|
|
теплоты |
|
|
Расходные |
теплоты |
|
статьи |
|
|
|
|
|
|
|
|
статьи |
|
|
|
|
|
кдж |
I |
% |
|
|
|
|
|
кдж |
I % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
С клинкером |
1236 |
|
94,86 |
|
|
С клинкером |
78 |
6,0 |
С воздухом. |
67 |
|
5,14 |
|
|
С |
|
вторичным |
819,6 |
62,9 |
|
|
|
|
воздухом |
|
|
|
|
|
|
|
|
В |
|
окружаю- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
щую среду . |
29 |
2,2 |
.. |
|
|
|
|
|
|
С |
|
избыточным |
376,3 |
28,9 |
|
|
|
|
|
|
|
воздухом |
|
|
|
|
|
|
Невязка |
+0,1 |
О |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого. |
1303 \ |
100 |
|
|
|
|
Итого. |
1303 |
I ]00 |
Техническая характеристика холодильника
Холодильник к печи 5х 185 м - переталкивающий (наклонный); тип «Волга-75с», производительность 75 т/ч.
Общая площадь решетки 83,5 м2• Живое сечение решетки 10%.
Тепловой к п.д. колосникового холодильника
fJХ |
- |
819,6·100 |
- |
6301 |
- |
1303 |
- |
10. |
8. Определение размероl3 вращающеikя печи
по упрощенной методике
Тепловая мощность печи в среднем составляеl
Ф = 0,278 Gкл Q = 0,278·75·5456 = 113,57 МВт.
Здесь 1 т/ч=0,278 кг/с.
Внутренний диаметр печи определяем по формуле [35]:
|
Do = |
3V |
ф |
= |
3J!1l357 |
= 4,48 м. |
|
1,28 |
|
|
1,;8 |
диаметр печи по кожуху при толщине футеровки 230 мм
[52]
D K = 4,48 + 2'0,23 = 4,94 м. Принимаем D K = 5 м.
Длина зоны охлаждения
|
|
Lохл = им (м , |
|
|
|
|
где им - скорость продвижения |
материала в печи, мiч; |
|
|
|
|
|
in |
|
|
|
|
|
им = 1 ,88Do --=--R ' |
|
|
|
|
|
|
|
SШ t' |
|
|
|
ГДе |
Dз- внутренний диаметр печи, м; |
|
|
|
|
|
i - |
наклон корпуса печи, |
% (принимаем i = 4%): |
|
|
n - |
частота вращения |
|
печи. |
от |
главного |
привода |
|
|
0,01-0,0206 об/с или |
0,6-1,24 |
об/мин. Принимаем |
|
|
0,8 об/мин и от вспомогательного привода 0,0011 об/с |
|
~ - |
(0,069 об/мин); |
|
|
|
|
|
|
|
угол естественного откоса, град (для зоны охлаждения |
|
tM - |
sin /3=0,707 ... 0,766); |
|
|
|
охлаждения: tM == |
|
время пребывания материала в зоне |
|
|
=0,2 ... 0,25 ч |
|
|
|
|
|
|
Тогда |
|
4·0,8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Lохл = 1,88·4,48 0,766 0,25 = 8,7 |
м. |
|
Определяем длину зоны спекания: |
|
|
|
|
|
|
4·0 8 |
|
|
|
|
|
|
LCneK = 1,88.4,48-6'6 0,40 = 12 |
м. |
|
|
|
|
0,8 |
|
|
|
|
для этой зоны sin ~=O,766...0,866 |
и tM =0,3...0,5 |
ч. |
Длина зоны экзотермических реакций |
|
|
|
|
|
Lэкз = |
аКII Ql |
|
|
|
|
|
|
3,6 aSM ' |
|
|
|
где |
Ql - |
количеС'тво теплоты, которое должно быть передано ма- |
|
|
териалу в данной зоне, |
кДж |
[из теплового баланса зоны |
экзотермических реакций (см. табл. VIl6) пахОДим:
Ql = 424+594+ 155-449=724 кДж];
Gt - |
коэффициент теплоотдачи от газового |
потока к материа |
|
лу в даиной зоне Значение а, |
равное 108 BTj(M2 • O C), при |
S - |
нято из работы [35]; |
|
|
|
|
|
|
|
|
площадь |
поверхности футеровки и |
теплообменного |
уст |
|
ройства на 1 м длины зоны, м2 ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
S = nDB= 3,14·4,48 = 14,1 |
м2; |
|
|
|
|
~t - среднелогарифмическая разность температур газов и ма |
|
териала в зоне; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
М= |
!J.tб - ы", |
(1741 - |
950) - (1880 -1350) |
|
|
Мб |
|
= |
|
1741-950 |
|
|
|
= 653°С. |
|
lп-- |
|
|
|
lп 1880 _ |
1350 |
|
|
|
|
|
|
ММ |
|
|
|
|
|
|
|
|
После подстановки значений получаем: |
|
|
|
|
L |
|
- |
|
75000·724 |
= 15 м. |
|
|
|
|
|
3,6.108.14,1.653 |
|
|
|
|
|
экэ - |
|
|
|
|
|
|
|
Рассчитываем длину зоны декарбонизации и подо |
грева: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
_ |
Gкл Q2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дек - |
3,6a.Sbl |
' |
|
|
|
|
|
|
г~e QI- определяем |
из теплового баланса зоны; Q2=742+20+ |
|
+1357+250-33=2336 кДж; |
а=83,3 |
BTj(M2.0 C) |
[35]; |
|
А. __ ....:...{1_2_05_-_500--,-)---..:.{_17_4_1-_9_50-,-) |
= 748 |
0 |
С. |
|
|
~ |
|
|
ln |
1205-500 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1741-950 |
|
|
|
|
|
|
|
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
_ |
|
75000·2336 |
|
|
|
|
|
|
|
|
дек- |
3,6.83,3.14,1.748 =55м. |
|
|
|
Длина зоны дегидратации |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
_ |
GклQз |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
дег - |
3,6a.Sbl |
' |
|
|
|
|
|
|
где Qa - |
находим из теплового баланса зоны, Qз=414+118+84_ |
|
=616 кДж; |
а=49,5 BTj(M2•O C) [19]; |
|
|
|
|
|
Ы = (1027 - 250) - |
(1205 - 500) = 742'С, |
|
|
|
|
|
lп 1027 -250 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1205-500 |
|
|
|
|
|
|
|
Отсюда
|
L |
- |
75000·616 |
=25м. |
|
3,6.49,5.14,1.742 |
|
|
дег - |
|
Длина зоны досушки
где Q4 - определяем из теплового баланса зоиы;
Q4 = 249 + 164 = 413 кДж;
а = 30,6 Вт1(м2,·с) |
[35]; |
|
(1027 - 250) - |
(854 - 100) |
С. |
|
1027 _ |
250 |
= 7588 |
In |
854 -100 |
|
|
Тогда |
|
|
|
|
|
75000·413 |
|
|
Lдоо = 3,6.30,6·14,1·758 |
= 26,3 м. |
|
Длина зоны испарения |
(зоны цепей) |
|
L |
_ |
Gкл Qц |
|
|
ц - 3,6 ацSцМ ' |
|
где Qц - количество теплоты, передаваемой от газового потока к материалу в цепной зоне Из теплового баланса цепной зоны Qц=2205 КДЖ;
aJJ, - кОЭффициент теплоотдаЧII в зоне навески цепей; «ц=
=37,5 Вт/(м2 ·"С) [35];
Sц - суммарная площадь поверхности цепей и футерови:и на
участке печи длиной 1 м;
Sц = nDB{l +Кц),
где Кц - ОТRошение площади цепей |
к |
площади |
футеровки (Кц.... |
=3 .. 4); |
+ 3) = 59 м2 |
|
|
|
Sц = 3,14·4,7 (1 |
на |
1 м длины печи; |
(854 - |
100) - (200 -15) |
о С |
М - |
1854-100 |
|
= 406 . |
1П200_15
Тогда длина зоны испарения составит
75000·2205
Lц = 3,6.37,5.59.406 = 50 м.
Общая длина печи
L = 8,7 + 12 + 15 +55 + 26,3 +50 = 192 м.
Длину печи можно уменьшить путем установки теп лообменных устройств в зоне досушки Или дегидратации,
что приведет к увеличению площади поверхности тешIO
отдачи. Принимая коэффициент увеличения площади по верхности теплоотдачи в зоне досушки Кт = 1,3, длина ее
составит
75000·413
LAoc = 3,6.30,6.14,1.758.1,3 = 20 М,
т. е. на 6,3 м меньше.
е учетом установки теплообменников общая длина
печи составит
L= 192-6,3= 185,7 м.
Принимаем стандартную длину печи L= 185 м. Изго
товитель печей 5Х 185 м завод «Волгоцеммаш». Определяем время пребывания материала в печи:
|
|
|
|
|
|
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
t= -- , |
|
|
|
|
|
|
|
|
Vcp |
|
где Vcp - |
скорость движения материала, из формулы |
|
|
|
|
|
|
|
Gкл = 15лD; rpvcp Рм' |
|
где |
<р - |
|
кОЭффициент |
|
заполнения |
печи. <р = 0,08 .. 0,10. |
Принима |
ем |
его |
равным |
0,1; Рм - насыпная |
|
плотность материала |
(1,3 т/мЗ). |
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Gкл = 15'3,14·4,52.0,10 vcp ·I,3 = 107vcp . |
|
Отсюда |
|
|
|
|
|
|
|
|
v |
|
Gкл |
75 |
= О 7 м/мин |
|
или v = О 7·60 = 42 м/ч' |
|
р |
= -- = - |
|
, |
|
.. |
107 |
107' |
|
ер, |
, |
|
|
|
|
|
|
L |
185 |
|
|
|
|
|
|
|
t= - = - =4,4 ч. |
|
|
|
|
|
|
|
Vcp |
42 |
|
|
|
Определяем съем клинкера Рв (кг/м2 .ч): |
|
|
|
|
|
р |
|
75000 |
|
= 28,7 кг/(м3 ,ч). |
|
|
|
|
р", = - |
=: |
|
|
|
|
|
|
..... |
nDu L |
|
3,14·4,48'185 |
|
9. Аэродинамический расчет вращающеися печи и подбор вспомогательных устройств и оборудования
Подбор теплообменных устройств. Принимаем к ус тановке в печи цепную завесу со свободно висящими кон
цами (из опыта работы Балаклейского, Кричевского и других цементных заводов с печами 5Х185 м и 4,5Х
Х 170 м). Опыт работы Балаклейского цементного заво
да показывает, что для уменьшения шламо- и пылеуноса
необходимо начало цепной завесы монтировать на рас стоянии 10 м от шайбы печи, тогда траектория полета капель и крупных частиц пыли на свободном от цепей
участке печи находится в пределах между началом цеп
ной завесы и шайбой. Как показал опыт эксплуатации,
передвижение материала в зоне цепной завесы, состоя
щей из свободно висящих концов цепей, осуществляется
вполне удовлетворительно, несмотря на высокие коэффи
циенты плотности навески, причем переливов шлама в
пыльную камеру и неравномерности поступления мате
риала в зону спекания не наблюдается.
Практика эксплуатации вращающихся печей показа
ла, что при выходе материала из цепной завесы влажно
стью 3~4 % пылеунос из печи резко снижается. Исходя
из этих соображений необходимо расчет цепной завесы вести так, чтобы в ней материал полностью не высуши валея. Определим площадь поверхности и массу цепей
при влажности шлама 36%.
170 теплопередаче
На основании накопленных данных по исследованию
мощных вращающихся печей 5Х185 м Балаклейского,
Вольского и 4,5Х 170 м Кричевского, Белгородского це
ментных заводов можно принять коэффициент теплопе редачи, отнесенный только к площади поверхности цепей
равным 28 Вт/ (м2 . ОС) ._Количество теплоты, передавае
мой от газового потока материалу в цепной зоне:
QM ц = Gкл Qц = 75000·2205 = 165375000 кДжfч.
Значение Qц=2205 кДж взято из теплового баланса
цепной зоны. Тогда площадь поверхности теплопередачи
цепей составит
|
|
|
165375000 |
|
|
|
----- = 4040 м2. |
|
Sц = 3,6 а М |
|
3,6·28·406 |
Принимаем цепи с круглыми звеньями, характеризующи
еся большой площадью поверхности на 1 м длины и бо ,лее высокой механической прочностью. Характеристика
целей с круглыми ~~еньями приведена ниже [43].
Диаметр |
цепной |
|
стали |
dII =25 мм |
|
|
Шаг звена цепи |
|
|
|
s |
=80 |
» |
|
|
Масса 1м» |
|
|
|
m =15,2 |
кг |
|
Площадь поверхности |
SIJ,. = 0,308 |
|
|
|
I |
м |
цепи . |
|
|
м2 /м |
|
|
1 |
т |
цепей |
|
|
|
S~ = 20,3 |
Mt/T |
|
Изготовитель |
|
|
|
завод еСтромнор. |
|
|
|
|
|
|
|
|
малы |
|
|
|
Общая масса цепей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m |
|
|
Sц |
4040 |
|
|
|
|
|
|
|
|
= - = -- =200 т |
|
|
|
|
|
|
|
|
ц |
|
Sц, |
20 , 3 |
. |
|
|
|
Общая длина цепей |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L = |
SII = 4040 = 13114 м |
|
|
|
|
|
|
ц |
|
Sц |
0,308 |
- . |
|
|
|
Длина |
цепной зоны |
при средней плотности |
навески |
|
цепей |
Кц= |
=5,9 м2/м2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Lц.з= |
|
Sц |
4040 |
= 48 м. |
|
|
|
|
|
|
nDвКц |
3,14·4,7·5,9 |
|
|
По удельному съему влаги |
|
|
|
|
1) |
Съем влаги с 1 м2 |
площади поверхности цепей без |
учета |
площади футеровки по накопленным данным |
ис |
пытаний в среднем равен gw= 16 KrjM 2 (данные Южгип
роцемента) .
2) Количество испаряемой влаги в цепной зоне
= 75 000.0,88 _ 75 000 1,563·4 61275 Krl'J:.
100-4
3) Необходимая площадь поверхности цепей
Gw |
61275 |
= 3830 )4t. |
Su. = - |
= -- |
gw |
li |
|
4) Л1асса цепеЙ равна:
т |
|
Su |
3830 |
|
u |
=-=-=190т |
. |
|
• |
203 |
|
|
Su |
' |
|
5) Длина цепной зоны при Кц=5,9
Lu з = |
Su |
3830 |
= 44,5 м. |
|
nDBKu |
3,14·4,7·5,9 |
|
Расчет nара,М,етров цепной завесы по средни'м'
nоказателя,М,
1) Средняя длина цепной зоны:
Lepu = |
48+44,5 |
= 46,25м. |
2 |
2) Средняя масса цепей
тер u = 200 2 190 = 195 т.
3) Площадь поверхности цепей
Scp u = |
4040+3830 |
= 3935 MI. |
|
|
2 |
|
При продвижении материала вдоль печи |
температу |
ра его резко повышается |
в зоне установки |
металличес |
кого ячейкового теплообменника. Длина теплообменни
ка в печах размером 5Х185 м составляет 16 м [48]. Ус
танавливают их на участках, где температура газов не
, превышает 1100-12000 С. Полки теплообменников вос
принимают теплоту от газового потока, а потом переда
ют аккумулированную теплоту материалу путем тепло
проводности и излучения. Участки установки цепной за весы и теплообменников футеруются многошамотным огнеупором (ГОСТ 9738-61) или жаростойким армиро ванным бетоном. Холодный конец печи не футеруется.
Подбор горелки
1)Объемный расход газа
в= 1000Gкл хТ = 1000·75.0,155 = 11625 м3/ч.
2)Для сжигания природного газа во вращающихся
печах применяют газовые горелки: простые одноканаль-
