Роговой_задачи

построении процесса, сходимость частей баланса счи­ таем удовлетворительной.

г) Расчет удельных расходов топлива

При определении удельного расхода топлива учиты­

ваем к. п. д. топки, принимаемый в данном случае Чт=

=0,90. При этих условиях удельный расход теплоты

составит'

H~ 1 кг порошка

3060·4!)0О

qn = 8920+ 1080 = 1500 кДж;

на 1 кг сухого вещества

120

Удельный расход условного топлива: на 1 кг испаренной влаги

6. Расчет часовых расходов тепла, топлива

и теплоносителя

Часовой расход теплоносителя по массе с начальны­

ми параметрами составляет

L1 = ll!Gw = 2,35·4900 = 11500 кгlч.

Объемный часовой расход опрмеляют по формуле

где '\'1 - ПЛОТНОСТЬ теплоносителя, кг/м3,

1'1 = J.Lco. 1'со, + J.LH.O "н,о+ fло, 1'0. + f.tN. 1'N,'

Подставляя в эту формулу числовые значения из

табл VI 5, получаем

1'1 = 0,059.1,997 + 0,121.0,805 +0,081·1,43 +

+ 0,739·1,25 = 1,254 кг/мВ.

Подставляя числовые значения в формулу (VI.12),

121

Часовой расход отработанного теплоносителя по

массе

L2 = 1"tJ.Gw = 3,35·4900 = 16 400кг/ч.

Удельную массу отработанного теплоносителя на 1 кг

испаренной влаги определяем следующим расчетом удельный объемный расход теплоносителя с началь­

ными его параметрами

удельный объемный расход отработанного теплоно­

сителя

/Тогда удельная. масса отработанного теплоносителя

122

7. Расчет топочных устройств

Топки проектируют вертикальные цилиндрические

встроенные. Подобная конструкция топочных устройств при газовом отоплении хорошо себя оправдала в рабо­

те всех распылительных сушилок минского типа, пост­

роенных на заводах керамических плиток. По наруж­

ному кольцу сушильной камеры, на равном расстоянии

друг от друга, распола~аются шесть топок, т. е. количе­

ство топок nт=6. Требуемая тепловая мощность одной

топки составит

ф4170

Резерв принимаем 20%.

Расчетная тепловая мощность одной топки составит

фтр = 1,2.695 = 775 кВт.

Расчетное тепловое напряжение топки принимаем 110

справочным данным Rv=560 кВт/м3.

Расчетный объем топки составляет

вертикальную высотой Нт=6,25 м и внутренним диа­ метром DT =0,6 м.

Конструктивный объем топки составляет

что определяет дополнительный запас 25% к расчетно­

му объему и дает возможность повысить производитель­ ность сушилки по испаряемой влаге в случае увеличе­

ния влажности шликера.

Расчетный часовой расход газообразного топлива

определяем с запасом 20 %, что составляет

ВН ч = 1,2·400 = 480 м3jч.

Расчетный расход на одну горелку составляет

480

6 = 80 м3jч.

Принимаем к установке горелки типа ИГК-60-М.

123

8. Подбор циклонов

в качестве пылеосадительных устройств к установке

принимаем циклоны НИОГаза серии UH-15. Согласно данным каталога [46], максимальная пропускная спо­

собность циклона наибольшего типоразмера диамет­

ром 800 мм составляет Vц=6800 м3/ч газов.

Расчетное количество циклонов составляет

N= V2t = 19750 = 3.

цVц 6800

Принимаем к установке четыре циклона диаметром 800 мм. Расчетная пропускная способность одного цик­

Jlона составляет

Определяем условную скорость, отнесенную ко все­

му сечению циклона:

4950 о>ц = 0,52.3600 = 2,65 м/с.

9. Расчет аэродинамических сопротивлений

С х е м а а э р о Д и н а м и ч е с к о г о т р а к т а (сог­

ласно компоновочному чертежу) такова: из конусной

части сушилки отработанные газы проходят закруглен­

ное колено диаметром 1000 мм, затем следуют по пря­

мой участка трубопровода того же диаметра, длиной

124

5,7 м, после чего газовый поток на подходе к циклонам

проходит еще два закругленных колена (неизменного

диаметра) 11 далее он разветвляется на четыре отвода к входным патрубкам каждого циклона

ИЗ циклонов очищенные от уносов газы поступают в сборник и симметричные собирающие тройники, затем

проходят два закругленных колена и через конфузор

поступают во всасывающий патрубок вентилятора. Из

выхлопного патрубка газы проходят диффузор и через выхлопную трубу диаметром 1000 мм выбрасываются

тивления трения в связи с относительной малой протя­

женностью газохолодного тракта учитываем 20% -ной надбавкой к сумме MecTHplx сопротивлений. Давление (отрицательное), создаваемое выхлопной трубой, в рас­

чет не вводим, а оставляем его запасным. Все размеры \ для подсчета сечений газоходного тракта принимаем по /чертежу, а коэффициенты местных сопротивлений - по справочным данным. Расчет ведем по элементам сопро­

тивления газоходного тракта.

1) Вход в приемное отверстие колена:

секундный расход отработанных газов

12$

2) Три плавных колена:

коэффициент местного сопротивления ~2=3 ·0,2=6.

7·7

Z! = 0,619,621 ,075 = 1,6 ММ ВОД. СТ. (15,7 Па).

3) Разветвление на подходе к циклонам ~з=0,2.

7·7

Zз = 0,2 -- 1,075 = 0,5 ММ ВОД. СТ. (4,9 Па). 19,62

4) Сопротивление циклонов. По справочным данным для циклонов НИИОГаза ~4= 105:

5) Сопротивление собирающего тройника ~5=0,5:

7·7

Z5 = 0,5 19,621,075 = 1,35 ММ ВОД. СТ. (13,2 Па).

6) Два плавных колена на подходе к всасывающему

патрубку вентилятора ~б=О,2·2=0,4:

7·7

Z6=0,419,621,075=1,1 ММ ВОД. СТ. (10,8 Па).

7) Конфузор у всасывающего патрубка вентилятора

~7=0,1 :

7·7

Z7 = 0,1 - 96 1,075 = 0,3 ММ ВОД. СТ. (2,94 Па).

1 , 2

8) Диффузор У выхлопного патрубка вентилятора

~8=0,2:

7·7

Zs = 0,2 19 ,621,075 = 0,6 ММ ВОД. СТ. (5.88 Па).

Сумма местных сопротивлений

8

Zи =.Ez = 2,7+ 1,6+ 0,5 +40,5 + 1,35+ 1,1 +0,3+

1

+ 0,6 = 48.65 ММ ВОД. СТ. (476.84 Па).

Сопротивление трения -20% местных сопротив­

лений:

ZTP = О,2Zи = 0,2·48,65 = 9,73 мм ВОД. СТ. (95,4 Па).

126

Влияние запыленности воздуха учитываем надбавкой

по формуле [46]:

Zоб = (ZM + ZTp) (1 + К/А) ,

где К - опытный коэффициент, по справочным данным [46] для

молотой глины К=2,2,

/А - концентрация пыли по массе, КГ/КГ.

Согласно материальному балансу процесса сушки

Zоб = (48,65 + 9,73) (1 + 2,2·0,0061) = 59 мм вод. ст. (579 Па).

С учетом 20% запаса на неучтенные потери прини­

маем требуемое давление вентилятора:

Нгр = 1,2·59 = 71 мм вод. СТ. (695 Па).

10.Выбор вентилятора

Часовое объемное количество отработанного теПJIО­

носителя составляет V2t = 19750 м3/ч. Требуемую пода­

чу отсасывающего вентилятора принимаем с 25% -ным

запасом, что составляет

VTp = 1,25· 19 750 = 24700 или округленно 25 ООО~МЗ/Ч.

Требуемое давление составляет Нтр=71 мм вод. СТ. (69,6 Па). Расчетное давление вентилятора определя­

ем по формуле

Подставляя числовые значения, получаем;

127

r.тJ а в а УН

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТОВ ПЕЧЕй

§ 1. РАСЧЕТ ВРАЩАЮЩЕИСЯ ПЕЧИ ДЛЯ ОБЖИГА

ЦЕМЕНТНОГО КЛИНКЕРА

1. Исходные даНltые

Часовая производительность печи Ом=75 т/ч

Влажность шлама WC=36%.

Температура отходящих из печи газов to г=2000 С.

Температура клинкера

выходящего из печи t~л = 1200° С;

»»» холодильника t~л = 100° С.

Коэффициент избытка воздуха ап= 1,1.

Температура воздуха:

избыточного tB изб= 150° С;

вторичного tB вт=4000 С;

окружающего 'в= 15° С.

Коэффициент избытка воздуха перед дымососом