Роговой_задачи
.pdfПодставляя |
числовые |
значения |
в формулу |
(VI.1) , |
||||
получаем: |
|
|
|
|
|
|
|
|
Qп |
= |
|
3,6·99 (267 - 25) |
= 299870 кДж/ч. |
|
|||
|
1 |
0,014 |
0,04 |
1 |
|
|
|
|
|
|
150 + 58,2 +0,20 + 12 |
|
|
|
|||
Затем, суммируя числовые |
значения |
QM и |
Qп, по- |
|||||
лучаем: |
|
|
|
|
1!7al'~ |
) |
|
|
|
|
|
|
|
(/;. |
...t } ":,,.../ |
|
|
|
};Q = |
1 139250 +299870 = 1 143120 кДж/ч. |
|
Так как часть теплоты теряется, то энтальпия I~8З в конце процесса будет меньше энтальпии I~аз газов в на чале процесса сушки, т. е /~аз> I~аз. Находим величину
уменьшения энтальпци АЫМОВЫХ газов:
|
|
{ЦУIZr..- |
I |
|
Щ |
|
1 [43120 |
~ |
|
lпот = -- = |
11 429 |
= 100 кДж на |
1 кг сухих газов. |
|
атеор |
|
|
|
|
газ |
|
|
|
|
Откладываем |
на I-d-диаграмме |
значение /пот= |
= 100 кДж на 1 кг сухих газов от точки СО вертикально
вниз и получаем |
точку D, которую соединяем с точ |
кой В. Линия BD |
показывает направление линии дейст |
вительного процесса сушки с учетом тепловых потерь.
Линия пересечения луча действительного процесса суш
ки с линией t~аз = 1000 С дает точку С - конца процесса
сушки. При заданной конечной температуре процесса tl\= 1000 С весь процесс в действительной сушилке вы разится линией ВС. Следовательно, процесс пойдет по
более крутой линии, и конечная точка переместится по вертикали вниз от точки С до точки D на величину, рав ную потере теплО1 ы, отнесенной к 1 кг сухого газа, про ходящего через сушилку. Притом энта.'IЬПИЯ уменьшает
ся при постоянном влагосодержании, поскольку потери
теплоты снижают температуру газов. Определяем на I-d-диаграмме конечное влагосодержание газов для
точки С: dl\=290 г на 1 кг сухих газов. Действительный
расход 1'азов по массе на сушку составит
1000W |
1000·3270 |
кг сухих газов в 1 Ч. |
|
Gгаз = --- |
= |
= 13074 |
|
dK - dп |
290 - |
33,9 |
|
Определяем количество |
теплоты на сушку по формуле |
Qc = Gгаз ( 1: -/0) - 4,2Wt: '
90
где 1~= 830 кДж на |
|
1 кг сухих газов - |
энтальпия |
смеси газов с |
|||||||||
воздухом без |
учета |
энтальпии водяных паров продуктов горения |
|||||||||||
топлива или |
на I-d-диаграмме для точки |
В" как для |
воздуха при |
||||||||||
tв оад = 800 ос |
и d o= |
10,6 г |
на |
1 кг сухого |
воздуха |
[35]. |
|||||||
Тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qc = 13074 (830 - |
|
38) - |
4,2·3270·10 = 11 106300 кДж/ч. |
||||||||||
Приняв к. п. д. |
|
топки |
'11т =0,9, |
определим |
количество |
||||||||
подводимой теплоты в топку: |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Qc |
= |
11106300 |
= 12340000 кДж/ч, |
|
|||||||
|
QT = - |
|
|
0,9 |
|
||||||||
|
|
'l'JT |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
( |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или тепловая мощность топки |
|
|
|
|
|||||||||
|
Ф = |
12340000·1000 |
= 3423 кВт. |
|
|
||||||||
|
|
|
3600 |
|
|
|
|||||||
Расход топлива по массе составляет |
|
|
|||||||||||
|
т |
|
|
|
QT |
|
12340000 |
= 307 кг/ч |
|
|
|||
|
т |
= - = |
40107 |
|
|
||||||||
|
|
|
|
Q~ |
|
|
. |
|
|
7. Материальный и тепловой балансы сушильного
барабана
При установившемся процессе сушки количество вла
ги, поступающей в сушильный барабан с материалом и дымовыми топочными газами, должно быть равно коли
честву влаги, остающейся в материале, и влаги, ушедшей с дымовыми газами (баланс влаги) на 1 ч работы сушилки (табл. VI 1 и VI .2).
Малая величина потерянной теплоты в окружаюIПУЮ среду (2,4%) объясняется применением тепловой изоля ции. Проверим констр~ктивные размеры сушильного ба
рабана.
Находим объем сушильного барабана:
ф
VбаР=Кб а М
V ср
где Кбкоэффициент, учитывающий долю объема барабана, заня
того насадками и винтовыми направляющими (Кб= 1,1 ..
.1,2) ;
Ф - тепловой поток, передаваемый от газов к материалу и рас
ходуемый на испарение влаги и нагрев материала
Ф = (2493 + 1.97t~аз - 4,2t~) 0,278W +0,278Qи,
91
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
VI.l. Материальный баланс |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
Приходные |
|
|
|
|
|
I(ОJIичество |
11 |
|
Расходные |
|
|
|
I(ОJIичесТ80 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
статьи |
|
|
|
|
I |
кгjч I % |
|
|
|
статьи |
|
|
|
|
кгjч |
I % |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Влажного |
мате- |
|
18270 |
|
|
|
|
|
Высушенного |
ма- |
|
|
|
|
||||||||||||
риала по массе . |
|
|
|
57,6 |
|
териала по |
мас- |
15000 |
|
|
47,3 |
|||||||||||||||
Сухих |
дымовых |
|
|
|
|
|
|
|
се . |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
13074 |
|
|
41,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
газов |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Отходящих |
газов |
|
|
|
|
||||||||||
Водяных |
паров |
|
в |
|
|
|
|
|
|
|
с |
водяными |
па· |
16800 |
|
|
52,9 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
рами |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
газах: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-59 |
|
-0,2 |
|||||
|
_(9НР +WP |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
Невязка баланса . |
|
|||||||||||||||
ОВ п- |
|
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
+ Lo(Хобщdо))mт= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1, |
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
= |
(9'10 5·1 |
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
"+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
100 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
+10,47·2,985Х |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
ХО,0106 ) ·307 |
|
|
|
397 |
|
|
1,2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Итого |
|
|
|
|
|
31 741 |
I 100 |
|
|
|
Ито го |
|
|
|
31 741 |
I |
100 |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
где |
Q.. - |
количество теплоты, |
расходуемой |
на |
нагрев сушимого |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
материала: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q.. = а2С.. ( |
t~ -t:). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
где |
СМ - |
удельная |
теплоемкость высушенного материала при ко |
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
нечной |
влажности 002=5% |
[кДжj(кг.ОС)]; |
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
СМ = Се |
100-002 |
|
4.2002 |
9 |
100-5 + |
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
100 |
|
|
+ 100 |
= О. 21 |
100 |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4.2·5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
+100 =1.085 кДж/(кг·ОС). |
|
|
|
|
|
|
|
Тогда
QM = 15000'1,085 (8010) = 1 139250 кДж/ч.
Таким образом, полезный тепловой поток на сушку со
ставит
Ф = (2493 + 1,97·100- 4,2·100) 0,278·3270 +0,278·1 139250 z:
= 3622600 Вт = 3622,6 кВт.
92
Т а б л и Ц а VI.2. Тепловой баJlанс сушильного барлбана
|
|
|
|
|
|
Кonичеетво теплоты |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЛРИХОДllые |
статьи |
|
|
|
|
lIа 1 кг ис- |
|
|
|
|
|
|
|
|
общее. кДж/ч |
паренной |
|
% |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
влаг!!. |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
кДж |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
сгорания топлива: |
|
12340000 |
3774 |
|
|
98 |
|
|||
|
|
,p=mT·Q~ = |
307·40 107 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
||||||||||
|
|
атмосферным возду- |
|
|
--- |
|
- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
юм: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
QB = аобщL~[вmт= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
~,985. 10,64·26·307 .. |
|
253500 |
78 |
|
|
2 |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
В сег о |
12593500 |
3852 |
|
|
100 |
|
||||
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
:l
?
|
Количество теплоты |
|
||
|
|
|
|
|
Расходные статьи |
|
на 1 кг !!с- |
|
|
общее, кДж/ч |
паренцоА |
% |
||
|
||||
|
влаги, |
|||
|
|
кДж |
|
|
На нагрев глины Q" • |
1 139250 |
348 |
9 |
|
В окружающую среду Qn |
299870 |
92 |
2,4 |
|
На испарение и нагрев |
|
|
|
|
влаги материала: |
|
|
|
|
Qиcn=(249З+I,97t~аз - |
|
|
|
|
-4,2t:)W=(2493+1,97Х |
|
|
|
|
XI00-4,2.10)·3270 .. |
8659000 |
2650 |
68,9 |
Сотходящими газами,
за нсключением тепло- |
|
|
|
|
ты, уносимой испарив- |
|
|
|
|
шейся влагой |
|
|
|
|
Qух=(аобщL~+dV)mт[ух= |
|
|
|
|
=(2,985. Щ64+0,62)307Х |
|
|
|
|
Х126 •• . • ..... |
1228500 |
376 |
|
9,8 |
[УХ по [-t-диаграмме |
|
|
|
|
при tyx =100°C |
|
|
|
|
Потерянной в топке |
|
|
|
|
Qтоп=mтQЕ(I-'I'Jrоп)= |
|
|
|
|
=307.40107(1-0,9) • . |
1234000 |
377 |
|
9,8 |
Невязка баланса . . . |
+32880 |
+9 |
|
+0,1 |
; |
12593500 I |
|
|
|
Всего |
3852 |
|
I 100 |
Определяем среднюю логарифмическую разность темпе
ратур между газами и материалом в барабане для слу чая прямотока по формуле
8fмэкс - 8tмии
|
|
М |
• |
|
231g~ |
||
|
• |
8tмии |
|
где Ммакс = t~аэ - |
|
t~ = 800 - |
10 = 7900 С; |
Ммии = f~аз - |
t:: = 100 - |
80 = 200 С. |
|
Тогда |
|
|
|
79020 |
|
||
Мср = |
|
790 = 2100 С. |
|
2,31g 20 |
'- |
Принимаем объемный коэффициент теплоотдачи, отне сенный к единице свободного объема барабана, не заня того перегородками и лопастями av=290 Втj(мЗ,ОС),
Объем барабана равен:
3622600 |
= 59,5 м |
з |
V бар = 290.210 |
. |
Следовательно, полученные ранее размеры сушильного барабана Dбар=2,2 М И Lбар= 14 м оставляем. Эти раз
меры соответствуют нормали.
8. Расчет удельного количества теплоты, топлива
и к. п. д. сушилки
Определяем удельный расход сухих газов на 1 кг ис
_uаренной влаги: |
|
|
1000 |
1000 |
1000 |
leM = --- |
== - = |
= 4кг. |
~ dk-dн |
MCMd |
290-33,9 |
Удельное количество теплоты на 1 кг испаренной вла
ги составит
Qтon |
= |
1 234 000. |
кДж. |
|
q = - |
3270 |
= 371.3 |
||
u7 |
|
I |
|
'Удельный расход топлива на 1 кг испаренной влаги со-
ставит
тт |
370 |
|
|
Ь = - =--=0 |
09!кг |
. |
|
u7 |
3270 ' |
|
Э4
Тепловой к. п. д. барабанной сушилки равен:
Удельное количество теплоты на испарение 1 кг влаги
без учета потерь тепла в топке составит
АВ' |
433 |
|
q' ~ -- т = 25 500·4,18 = 3630 |
кДж. |
|
МС |
О.. |
|
Количество газов, выходящих из топки на 1 кг испарений
влаги, равно:
АВ |
410 |
= 2130 r = 2,13 кг. |
'с.г = lCM АК = 4 7301000 |
9. Расчет частоты вращения и мощности привода сушильного барабана
Частоту вращения барабана определяем по формуле
n== |
Lбар |
, |
|
ат:D tg а |
|
где а - коэффициент, зависящий от типа насадки и диаметра бара бана. Для подъемно-лопастной насадки и Dбар=2200 мм,
a=1,2
Принимаем угол на~лона барабана а= 30 (tg а ~ 0,052). Тогда
14
n = 1,2.2790.2,2.0,052 = 0,0365 об/с ~ 2,2 об/м;
что соответствует угловой скорости 0)=0,23 рад/с.
Мощность, необходимую на вращение барабана, опреде
ляем по формуле А. П. Ворошилова:
N = 0,0013D~ap Lбар n 'l')Ри,
где '1')- коэффициент мощности для барабанов с лопастной насад кой при 15% заполнении, равный 0,053;
Ри - объемная насыпная масса глины в барабане при средней влажности (рп=1670 кг/м3).
Следовательно,
N = 0,OO13·2,2!!.14·2,2·0,053·1670 = 37,8кВт.
95
10. Аэродинамический расчет, подбор приборов
для сжигания топлива и вентиляционных устройств
>
Подбор горелочного устройства. Для сжигания мазу
та в топке сушильного барабана принимаем мазутную
форсунку низкого давления системы Оргэнергонефть, ха
рактеристика которой приведена ниже.
N~ форсунки . . . . . . . . . . . |
6 |
|
|
|
Типоразмер. |
........ . |
ОЭН-350 |
||
Расход по топливу. . . . . . . . . |
350 |
кг/ч |
||
Диаметр входного |
воздушного патрубка . |
250 |
мм |
|
Объемный расход |
воздуха, пропускаемоro |
2600 |
|
|
через форсунку . . . . . . . . . . |
м3fч |
|||
То же, необходимого для сжигания топли- |
4325 |
|
||
ва . . . . . |
. . . .. :-.... |
» |
Первичный воздух (около 60-70%) подводится к патрубку кожуха форсунки, вторичный поступает в топ ку через фронтовой регистр за счет разрежения в топке и эжектирующего действия форсунки. Амбразура фор сунки, выполненная в виде конуса во фронтовой стене
топки, служит для улучшения зажигания и повышения
устойчивости процесса горения. Предпочтительно весь воздух, необходимый для горения, подавать как первич
ный со скоростью 50-80 м/с. Подогрев его возможен до
300 ОС. Коэффициент избытка воздуха 1,2. Воздух посту пает от вентилятора с давлением 25-100 Па. Давление мазута 0,05-0,15 МПа. Форсунки экономичны. Обору дование простое. Для уменьшения вязкости мазута с
целью лучшего распыливания и облегчения его перека чивания необходимо предварительно подогреть в резер
вуарах (до 70-100 ОС). При тонком распыливании во избежание засорения отверстий форсунок следует уста навливать фильтры для задержания механических при месеЙ.
Расчет форсунок обычно предусматривает определе
ние проходных сечений для воздуха и выходных сечений
для мазута_ Скорость протекания мазута принимают
0,1-0,8 м/с. Для форсунок с массовым расходом до 500 кг/ч мазутопровод принимают диаметром 20-25 мм.
Для форсунок низкого давления диаметр выходного от
верстия мазутного сопла во избежание засорения прини мают не менее 2,5 мм.
Форсунки воздушного распыливания СИСТеМЫ Орг
энергонефть изготовляют С подпорной шайбой и завих
рителем.
96
Подбор вентиляторов и дымососа. Определяем объ
емный расход воздуха, необходимого для горения мазута:
V~оз = L~mT == 12,76·307 -= 3920м3fч,
I10дача воздуха вентилятором при температуре воздуха to=20 ос (летние условия работы)
V = Vs (/0 + 273) |
= 3920·293 zz 4200 м3/ч |
|
|
t |
273 |
273 |
• |
Вентилятор подбирают в зависимости от требуемых подачи и создаваемого давления, необходимого для пре
одdления сопротивлений воздушного тракта с целью нор
мальной работы форсунки.
I1ринимаем полное давление, развиваемое вентилято
ром при плотности воздуха Рв= 1,2 KfJM 3: Pt =2500 Па.
I10 номограмме [27] выбираем центробежный вентиля тор 'высокого давления Ц8-18 N!? 8 (номограмма состав
лева по данным нииет), имеющего следующие харак
теристики: к. л. д. 1)в=0,58 |
и угловая скорость ф= |
== ~25 рад/с. Приняв к. п. д. |
привода для вентилятора, |
соециненного с двигателем при помощи эластичной муф
ты 1)n=0,98, определяем мощность на валу элеКТIЮДВИ
гаТeJfЯ
N _ |
V,Pt |
4200·2500 |
кВт. |
Д8 - |
3600.1 0001Jв If)q |
-------- "'" 5,2 |
|
3600·1000·0,58·0,98 |
|
Установочная мощность электродвигателя с учетом
запаса равна:
NYa'll=KN",.,
где /( - кОЭффициент запаса мощности электродвигателя на пуско вой момент, который принимают в зависимости от мощности на ва·
лу N1f,8, кВт. При NдD =5,2 кВт /(=1,1 [35]:
Nyc'll = 1,1.5,2 ... 5,72 кВт.
Электродвигатели выбирают преимущеетвеНН6 корот
козамкнутые, асинхронные.
С целью понижения температуры дымовых газов, а
также интенсивного перемешивания их с воздухом и пре
дохранения загрузочной течки от быстрого перегорания
воздух подают специальным вентилятором в подсводовое
пространство смесительной камеры. Определяем объем-
97
ный расход холодного воздуха, необходимого для раз
бавления дымовых газов в камере смешивания:
" |
|
, |
, |
|
3 |
|
Ув = |
СХ'общ |
Lomt - |
Ув = |
2,985·10,14·307 - |
3920 = 5350 м |
/ч. |
С учетом температурной поправки |
|
|
||||
|
/ |
" 273 + t~M |
273 + 20 |
|
|
|
|
Vt = |
Ув |
273 |
= 5350 273 |
= 5725 м3 /ч. |
|
Для подачи воздуха на смешивание достаточно ус
тановки вентцлятора низкого давления дО Р; = 1000 Па:
ПО номограмме графической характеристики центро бежных вентиляторов серии Ц9-57 [46] подбираем вен тилятор N!! 4: к. п. д. 1]в=0,64; 0)= 142 рад/с; общая мас са 73,5 кг.
Вентилятор соединяют с электродвигателем с по мощью муфты, что требует соответствия частоты враще
ния его и двигателя. К. п. Д привода 1]п=0,98. Мощность
на валу электродвигателя равна:
У; Р; |
5725·1000 |
кВт. |
NДВ = ---'---'------------ =2'47 |
||
3600· 10001]в 1]п |
3600·1000·0,64·0,98 |
|
Установочная мощность двигателя составит
NYCT = К Nдв = 1,15·2,47 = 2,8 кВт,
где К - коэффициент запаса мощности на пусковой момент, равный
1,15 [35].
Принимаем к установке электродвигатель серии А02, мощностью 3 кВт, w= 148,6 рад/с, типа А02-32-4.
Определяем действительный объемный расход влаж ных отходящих газов при выходе из сушильного бара
бана по формуле
|
асм |
|
|
|
|
Усм =-- , |
|
|
|
|
Рсм |
|
|
|
где ОСМ - расход |
газов по массе, выходящих из |
сушильного |
бара |
|
бана; |
+ О,ООldи) Gгаз + w= (I +0,001 ·33,9) Х |
|
||
асм. = (l |
|
|||
|
х 13 074 + 3270 = |
16 800 кг/ ч |
|
|
При t ~аз = 1000 С плотность |
уходящих |
дымовых |
газов |
составит
353-0,0013Рп
Рсм =
273 +t~аз
По l-d-диаграмме при t~аз = 1000 С и dK =290 г на 1 кг
сухих газов парциальное давление водяного пара в отхо
дящих газах составит
РП = 31000 Па.
Тогда
Рем = |
353-0,0013·31000 |
/ |
3 |
|
273 + 100 |
|
= 0,84 кг м |
. |
|
Следовательно, |
|
|
|
|
УеМ = |
16800 |
м3 /ч=5,55 м3/с. |
||
0,84 =20000 |
Сопротивление барабанной сушилки I'lP суш прини
мают 100-200 Па при скорости газа vгаз= 1,7...2 м/с и
коэффициенте заполнения ~= 15... 20%. Наибольшее со
противление движению газового потока оказывает бага
рейный циклон для очистки от пыли отходящих газов.
Подбираем батарейный циклон с элементами диаметром
D= 150 мм, коэффициент гидравлического сопротивле ния элемента ~=90. Исходя из технико-экономических соображений, а также из требований надежности рабо
ты батарейных циклонов принимают гидравлическое со противление батарейного циклона из соотношения (от НQшение перепада давления в циклоне к плотности газа):
АР |
Принимаем |
АР |
--=550.. 750. |
-- =600. |
|
P~ |
|
P~ |
Пропускную |
способность |
через один элемент цикло- |
на по запьгленному газу определяем по формуле
Vэл = 1,IID2Vэл M
-- , . •
Рем ""
Требуемое количество Э.'Iементов циклона составит
УеМ
n = -- =
Vэл
Уем |
|
5,55 |
|
||
---~--- ---=-~---- |
|||||
1, llD;л.. /_А_Р_,. |
111.015 |
2 |
'1/ |
6ОО |
|
V Рем"" |
|
|
|||
. , |
|
v 90 |
|||
5,55 |
'1 f |
90 |
|
|
|
= 1,11·0,152 |
V |
600=86,7, |
|
|
|
Принимаем тип секции ПС-8-88, количество элемен тов в секции n=88. Располагаем их в 8 рядов по ходу
7* |
99 |