5.РАСЧЕТ ПЛИТ
ВСТАДИИ ИЗГОТОВЛЕНИЯ, ТРАНСПОРТИРОВАНИЯ И МОНТАЖА
5.1.Проверка прочности
Проверяется сечение I–I у монтажной петли (рис. 6), где в верхней зоне возникает растяжение от действия усилия обжатия и от собственного веса плиты.
P 
ск
r r inf sup
Msp
|
|
|
а' |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
h' |
0 |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
h |
|||||
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
P
Mw
ск
I–I |
|
' |
|
Аs |
а' |
|
|
0 |
0 |
h h' |
|
Аsp |
|
а |
|
Рис. 6. К расчету плиты в стадии изготовления и монтажа
29
Нагрузка от собственного веса принимается с коэффициентом динамичности kд , равным 1,4 при монтаже и 1,6 при транс-
портировке. Прочность бетона при расчете принимается равной передаточной Rbp . При этой прочности соответственно опреде-
ляются расчетные сопротивления бетона |
R( p) и |
R( p) . |
|
b |
bt,ser |
Усилие обжатия |
|
|
P = (σsp1 γsp −σsu ) Asp , |
(61) |
|
где γsp – коэффициент точности натяжения |
арматуры, здесь |
|
γsp =1,1 ; |
|
|
σsp1 – предварительное напряжение с учетом первых потерь;
σsu – предельные напряжения в арматуре сжатой зоны, для
стержневой арматуры σsu =330 МПа, для проволочной арматуры σsu =270 МПа.
Момент обжатия относительно верхней арматуры
M sp = P(h0 −а′),
где а′ – расстояние от сжатой грани до центра тяжести верхней арматуры.
Момент от собственного веса в зоне монтажной петли
|
|
|
|
|
|
|
|
g |
w |
c2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
M g = |
|
к |
, |
|
|
|
|
|
|
|
(62) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где g |
w |
– собственный вес плиты, кгс/м, |
g |
w |
= g n |
γ |
f |
k |
д |
b ; |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
w |
|
|
пл |
||||
|
cк |
– расстояние от торца до монтажной петли, принимается |
|||||||||||||||||
от 300 до 600 мм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Определяются |
коэффициент |
αm |
|
и |
ξ |
по |
формулам: |
|||||||||||
αm |
= |
|
|
M g + M sp |
, ξ =1− 1−2αm . |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
( p) |
γb1 bf |
′2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
Rb |
|
h0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
30 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рссчитывается требуемое количество арматуры в верхней зоне:
|
|
|
′ |
|
ξ Rb( p) bf h0′ |
− P |
|
|
|
|
|
|
As |
= |
|
|
|
, |
(63) |
|
|
|
|
Rs′ |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где bf |
– ширина нижней полки; |
|
|
|
|
||||
R( p) |
– расчетное сопротивление сжатию в призмах при пе- |
||||||||
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
редаточной прочности и γb |
=1,2 ; |
|
|
|
|||||
Rs′ |
– расчетное сопротивление растяжению арматуры, рас- |
||||||||
положенной в верхней зоне плиты; |
|
|
|
||||||
h0′ |
– |
рабочая |
высота сечения |
для |
верхней арматуры, |
||||
h0′ = H −a' . |
|
|
|
|
|
|
|
||
В |
расчетное |
количество |
арматуры |
As′ |
входят верхние |
||||
стержни каркасов и продольные стержни верхней сетки плиты.
5.2. Проверка трещиностойкости
Момент обжатия бетона напрягаемой арматурой относительно нижней ядровой точки
M p = P(1) (e0 p1 −rinf ), |
(64) |
||||||
где P(1) – усилие обжатия с учетом первых потерь. |
|
||||||
Момент от собственного веса (без учета kд , γ f |
=1,0 ) |
||||||
|
|
g |
w |
c2 |
|
||
M gn = |
|
к |
. |
(65) |
|||
|
|
2 |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Эксцентриситет приложения усилия |
|
||||||
e0′ = |
M p + M gn |
. |
(66) |
||||
|
|||||||
|
|
P(1) |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
31 |
Трещины в верхней зоне плиты отсутствуют, если выполняется условие:
Rbt( p,ser) Wplsup ≥ P(1)(e0′ −rinf ). |
(67) |
Если условие не выполняется и начальные трещины образуются, то определяют непродолжительное раскрытие этих трещин (аcrc2 ), при этом действующий момент
M = M gn + P(1) esp . |
(68) |
В этой формуле |
|
esp = yв +e0 p1 −a′, |
(69) |
где yв – расстояние от центра тяжести сечения до верхней грани;
a′ – расстояние от центра тяжести верхней арматуры до верхней грани.
При непродолжительном действии нагрузки ϕ1 =1. Наконец, проверяется выполнение условия
аcrc < аcrc, ult . |
(70) |
32