- •2. Лопаточные насосы
- •2.3. Вывод уравнения Эйлера для лопаточного насоса.
- •2.4. Анализ основного уравнения лопаточного насоса.
- •2.5. Понятие о статической и динамической составляющих напора.
- •2.6. Учет влияния конечного числа лопаток на напор насоса
- •2.7. Влияние конечной толщины лопаток на напор насоса.
- •2.8. Угол β2 и его влияние на напор насоса.
- •2.9. Основная теоретическая характеристика насоса.
- •2.10. Потери энергии в лопастных насосах
- •2.11. Основная характеристика насоса с учетом потерь.
- •2.12. Действительная характеристика насоса
- •По результатам испытаний строят зависимости напора (Нi), к.П.Д. (ηi) и мощности (Ni) от подачи (Qi) при постоянной частоте вращения вала насоса.
- •2.13. Радиальное и осевое усилия, действующие на рабочее колесо. Механизм их образования и способы уравновешивания.
- •2.14. Основы теории подобия лопаточных насосов.
- •2.15. Изменение характеристики насоса посредством обточки колес.
- •2.16. Коэффициент быстроходности.
- •2.17. Совместная работа насосов.
- •2.18. Корректировка характеристики насоса по вязкости жидкости
2.10. Потери энергии в лопастных насосах
Потери энергии в лопастных насосах, в зависимости от природы их происхождения, можно объединить в три группы: гидравлические, объемные и механические. Поскольку перечисленные потери не всегда представляется возможным описать с достаточной степенью точности теоретически, то мы ограничимся их описанием с качественной стороны.
Гидравлические потери. Этот вид потерь обусловлен трением жидкости о поверхность проточных каналов, изменением направления и скорости движения жидкости в проточной части насоса (в конфузоре, в межлопаточных каналах, в спиралеобразном отводе и диффузоре), преобразованием динамического напора в статический. Гидравлические потери значительны и, как правило, они больше других потерь.
Количественно эти потери оценивают гидравлическим к.п.д. ηг:
ηг=, (30)
где -потери напора на преодоление гидравлических сопротивлений.
Величина гидравлического к.п.д. у современных конструкций лопаточных насосов изменяется от 0,7 до 0,9.
Потери напора на преодоление гидравлических сопротивлений в общем виде можно представить следующим образом:
=,(31)
где -коэффициент местных сопротивлений проточной части насоса приведенный к входному сечению площадью Ωвх.; а – коэффициент, объединяющий постоянные величины, а=.
Из выражения (31) следует, что потери напора на преодоление в гидравлических сопротивлений проточной части насоса изменяются по параболической зависимости в функции расхода жидкости.
Объемные потери. К объёмным потерям относят утечки части объёма перекачиваемой насосом жидкости между полостями с различной величиной давления. Эти потери можно условно разделить на внутренние и внешние. Внутренние потери связаны с перетеканием жидкости из выхода насосного колеса к входу (см. рис. 2, 4) через зазор между рабочим колесом и корпусом насоса. Эти потери не сказываются на подаче насоса, однако они приводят к потерям энергии, подводимой к валу насоса.
К внешним потерям относят утечки части объёма жидкости через сальниковые или торцовые уплотнения вала насоса. У технически исправных насосов эти утечки весьма малы и в инженерных расчетах ими можно пренебречь.
Величину внутренних объёмных потерь в общем случае можно определить по формуле:
, (32)
где -площадь сечения зазора в суженой части сечения; - коэффициент расхода, приведенный к суженой части сечения;- разность напора, создающего утечки жидкости между полостями.
Если не принимать во внимание потери напора в конфузоре, спиралеобразном отводе и диффузоре одноступенчатого насоса, то разность напора практически равна величине теоретического напора, создаваемого одной ступенью насоса.
Как следует из выражения (32) для снижения утечек необходимо уменьшать площадь сечения зазора между корпусом и колесом и придавать зазору форму, дающую минимальную величину коэффициента расхода. Вид и форма зазоров между рабочим колесом и корпусом насоса, отвечающих указанным требованиям, приведены на рис. 19.
Рис. 21. Разновидности уплотнений рабочих колес в корпусе насоса.
Из приведенного рисунка видно, что наилучшим уплотнением является тип д) и е), т. к. коэффициент расхода такого уплотнения будет минимальным.
Объемный к.п.д. ηо насоса вычисляют по формуле:
ηо=, (33)
где () – мощность, теряемая на циркуляцию жидкостивследствие наличия объемных потерь.
Величина объёмного к.п.д. у новых и технически исправных насосов достигает 0,97. По мере эксплуатации утечки возрастают и к.п.д. падает.
Механические потери. К механическим потерям относят потери мощности на трение в уплотнениях вала, потери в подшипниках и потери на трение наружных поверхностей дисков рабочих колес о жидкость. Основная доля потерь приходится на дисковое трение. Величина этих потерь может быть вычислена по следующей формуле:
, кВт, (34)
где ν – кинематическая вязкость жидкости; ρ – плотность жидкости; r2 – внешний радиус колеса; ω – угловая частота вращения колеса.
Потери в подшипниках зависят от их типа. Минимальными потерями характеризуются подшипники качения.
Величина всех механических потерь оценивается механическим к.п.д.:
ηм=, (35)
где Nв –мощность, подведенная к валу насоса; - потери мощности на механическое трение.
Величина механического к.п.д. ηм находится в пределах 0,90 – 0,95.
Коэффициент полезного действия насоса ηн равен произведению частных к.п.д.: ηн= ηг ηо ηм. У современных насосов ηн=0,60 – 0,87.
Баланс энергии в насосе может быть представлен в виде диаграммы, изображенной на рис. 22.