- •1 Цели и задачи курсового проектирования колонного аппарата
- •2 Безопасность и экологичность проекта
- •3.2.2 Устройство и принцип действия массообменных устройств.
- •4.3.2 Расчет в условиях испытаний.
- •4.4 Определение коэффициента прочности сварного шва
- •4.5.3 Определение исполнительной толщины стенки цилиндрической обечайки и днищ.
- •4.9 Результаты, полученные при выполнении раздела 4
- •5.2 Порядок расчета колонных аппаратов от ветровых нагрузок
- •5.3.2 Расчетные сечения.
- •5.4 Расчетные условия
- •5.5 Определение веса колонного аппарата и осевой сжимающей силы
- •5.5.2 Результаты определения осевой сжимающей силы.
- •5.6 Определение ветровых нагрузок
- •5.6.1 Определение периода основного тона собственных колебаний аппарата.
- •5.6.2 Определение ветровой нагрузки на каждом участке.
- •5.6.2.1 Методика расчета ветровой нагрузки.
- •5.6.2.2 Результаты расчета ветровой нагрузки.
- •5.7 Определение расчетного изгибающего момента от ветровой нагрузки и сейсмического воздействия
- •5.7.1 Определение расчетного изгибающего момента от ветровой нагрузки.
- •5.7.2 Результаты определения расчетного изгибающего момента от ветровых нагрузок.
- •5.8 Сочетание нагрузок (p, f, m) для каждого расчетного условия
- •5.9 Проверка на прочность и устойчивость стенки корпуса аппарата
- •5.9.1 Проверка прочности стенки корпуса аппарата.
- •5.9.2 Результаты проверки прочности стенки корпуса.
- •5.10.2 Проверка прочности сварного шва.
- •5.11 Расчет анкерных болтов
3.2.2 Устройство и принцип действия массообменных устройств.
В качестве массообменных устройств в отпарной колонне К-8 установки ректификации продуктов висбрекинга используются 17 двухпоточных и 14 однопоточных клапанных тарелок с неподвижными клапанами фирмы KOCH-GLITSCH.
Рисунок 3.2 – Клапанные тарелки с неподвижными клапанами
Фиксированные или неподвижные клапаны представляют собой элементы, выштампованные в полотне тарелки и расположенные в шахматном порядке. Клапаны имеют круглую форму и ориентированы параллельно потоку жидкости. Такие клапаны обладают следующими преимуществами:
- пониженный унос жидкости благодаря горизонтальному направлению истечения пара на полотно через боковые отверстия;
- более высокая производительность, чем у тарелки с подвижными круглыми клапанами;
- меньшее гидравлическое сопротивление в расчете на теоретическую ступень, чем у тарелки с подвижными круглыми клапанами;
- отсутствие движущихся частей исключает механический износ и обеспечивает более долгий срок службы, чем у тарелок с подвижными клапанами;
- способность к переработке загрязненных сред.
3.3 Разработка эскизного проекта колонного аппарата
Эскизный проект колонны–стабилизатора К-3 представлен на рис. 3.3
Рисунок 3.3 – Эскиз колонного аппарат
4 Расчет аппаратов на прочность
Целью данного раздела является:
- определение толщины стенок цилиндрической обечайки и днищ из условия прочности;
- определение допускаемого внутреннего давления;
- проверка прочности цилиндрической обечайки и днищ, т.е. сравнение допускаемого внутреннего давления с расчетным.
4.1 Исходные данные
Исходные данные, необходимые для выполнения данного раздела, приведены в таблице исходных данных к курсовому проекту (таблица 3.2 и 4.1).
Таблица 4.1 – Исходные данные, необходимые для выполнения раздела 4
Параметр |
Значение |
Давление рабочее, рраб, МПа; внутреннее избыточное |
рраб = 1,58 |
Температура среды (рабочая) верха аппарата, tрабв, 0С |
tрабв = 100 |
Температура среды (рабочая) низа, tрабн, 0С |
tрабн = 180 |
4.2 Выбор материала корпуса и опорной обечайки
Материалы должны быть химически и коррозионно-стойкими в заданной среде при ее рабочих параметрах (температуре и давлении), обладать хорошей свариваемостью и соответствующими прочностными и пластическими характеристиками в рабочих условиях, допускать горячую и холодную механическую обработку, а также иметь возможно низкую стоимость.
При выборе материалов элементов колонного аппарата в первую очередь учитывается химическая активность перерабатываемых веществ (среды) в аппарате – инертная или агрессивная [15, 16].
В курсовом проекте принимаем, что все элементы корпуса и внутренних устройств выполнены из одинакового материала. Результаты представлены в таблице 4.2.
Таблица 4.2 – Результаты выбора конструкционного материала элементов корпуса и опоры
Корпус колонного аппарата |
Опорная обечайка |
||
Название среды в аппарате |
углеводородный газ, стабильный изомеризат, водород |
|
|
Воздействие среды |
неагрессивное |
Воздействие среды |
неагрессивное |
Температура среды (рабочая), 0С |
tраб = 180 |
Температура среды, 0С |
tраб = 20 |
Температура наиболее холодной пятидневки, 0С |
tх.п = ─ 37 |
Наличие переходного участка в опоре |
нет |
Давление рабочее, МПа |
рраб =1,58 |
Материал переходного участка |
- |
Материал
|
09Г2С |
Материал опорной обечайки |
09Г2С |
4.3 Определение расчетной температуры, допускаемого напряжения и расчетного давления
Расчет производится для двух условий: рабочих и условий испытаний на основании ГОСТ Р 52857.1 – 2007[6], ГОСТ Р 52857.2 – 2007 [7], ГОСТ 14249 – 89[8] и методического указания для выполнения РГР №2.
4.3.1 Расчет в рабочих условиях.
Исходные данные для рабочих условий в таблице 4.3, результаты расчета для корпуса и опорной обечайки представлены в таблице 4.4.
Таблица 4.3 – Исходные данные для рабочих условий
Параметр |
Значение |
Название рабочей жидкости в кубовой части |
стабильный изомеризат |
Плотность рабочей жидкости, кг/м3 |
ρж = 480 |
Высота выпуклой части (глубина) нижнего днища без учета цилиндрической части (высоты отбортовки), мм |
hднн =0,25∙Dв =0,25∙2800 = 700 |
Высота столба рабочей жидкости в цилиндрической части аппарата hж, мм |
hж = 6000 |
Высота рабочей жидкости в корпусе hр.ж., мм |
hр.ж = hндн+ hж = 6000 + 700 =6700 |
Таблица 4.4 – Результаты расчета для рабочих условий
Корпус колонного аппарата |
Опорная обечайка |
||
1 |
2 |
3 |
4 |
Расчетная температура стенки корпуса, 0С |
tрас.кор=max{tраб;20ºС}= max{200ºС;20ºС} = = 200 |
Расчетная температура стенки опорной обечайки, 0С |
tрас.оп.=max{tкор– ∆t;20ºС}=max{200 –650; 20}= 20 |
Поправочный коэффициент к допускаемым напряжениям |
η =1 для сварных аппаратов |
Поправочный коэффициент к допускаемым напряжениям |
η =1 для сварных аппаратов |
Допускаемое напряжение корпуса в рабочих условиях при расчетной температуре tрас кор, МПа |
[σ]tкор=η·σ*t, = 1∙165 = =165 МПа |
Допускаемое напряжение опорной обечайки в раб. усл. при расчетной температуре tрас оп, МПа |
[σ]tоп= η·σ*t оп= =1∙196=196 МПа |
Допускаемое напряжение корпуса в раб.усл. при расчетной температуре200С,МПа |
[σ]20 кор = η·σ*20 кор =1 ∙ ∙196 = 196 МПа |
|
|
Расчетное внутреннее избыточное давление для рабочих условий, МПа |
=рраб+ρжghр.ж.=1,58 + 480*9,8*6,7=1,61МПа |
Расчетное внутреннее избыточное давление, МПа |
ррасоп = 0 |
а) б)
Рисунок 4.1 - Расчетная схема аппарата с двумя жесткостями
(диаметрами) в рабочих условиях (а) и в условиях испытаний (б)