- •1 Цели и задачи курсового проектирования колонного аппарата
- •2 Безопасность и экологичность проекта
- •3.2.2 Устройство и принцип действия массообменных устройств.
- •4.3.2 Расчет в условиях испытаний.
- •4.4 Определение коэффициента прочности сварного шва
- •4.5.3 Определение исполнительной толщины стенки цилиндрической обечайки и днищ.
- •4.9 Результаты, полученные при выполнении раздела 4
- •5.2 Порядок расчета колонных аппаратов от ветровых нагрузок
- •5.3.2 Расчетные сечения.
- •5.4 Расчетные условия
- •5.5 Определение веса колонного аппарата и осевой сжимающей силы
- •5.5.2 Результаты определения осевой сжимающей силы.
- •5.6 Определение ветровых нагрузок
- •5.6.1 Определение периода основного тона собственных колебаний аппарата.
- •5.6.2 Определение ветровой нагрузки на каждом участке.
- •5.6.2.1 Методика расчета ветровой нагрузки.
- •5.6.2.2 Результаты расчета ветровой нагрузки.
- •5.7 Определение расчетного изгибающего момента от ветровой нагрузки и сейсмического воздействия
- •5.7.1 Определение расчетного изгибающего момента от ветровой нагрузки.
- •5.7.2 Результаты определения расчетного изгибающего момента от ветровых нагрузок.
- •5.8 Сочетание нагрузок (p, f, m) для каждого расчетного условия
- •5.9 Проверка на прочность и устойчивость стенки корпуса аппарата
- •5.9.1 Проверка прочности стенки корпуса аппарата.
- •5.9.2 Результаты проверки прочности стенки корпуса.
- •5.10.2 Проверка прочности сварного шва.
- •5.11 Расчет анкерных болтов
5.8 Сочетание нагрузок (p, f, m) для каждого расчетного условия
В курсовом проекте принимается сочетание нагрузок, приведенное в таблице 5.16.
Таблица 5.16 – Сочетание нагрузок для трех расчетных условий работы аппарата и для трех расчетных сечений
Индекс расчетных условий |
Расчетное сечение |
Расчетное давление Р, МПа |
Осевое сжимающее усилие F, H |
Расчетный изгибающий момент М, Нмм (МH м) |
Расчетная температура tрас,0С |
Допускаемое напряжение, МПа |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
Г-Г |
р1 = рtрас= 1,612 |
F1=G1 =800909 |
M1=M1 =1106,187 |
tраскор = 200 tрас оп =20 |
[]tкор= 165 []tоп=196 |
|
Д-Д |
р1=0 |
F1=G1= 800909 |
M1=M1 =1248,327 |
tрас оп = 20 |
[]tоп=196 |
|
Е-Е |
р1=0 |
F1=G1 = 800909 |
M1=M1 =1619,469 |
tрас оп =20 |
[]tоп=196 |
|
|
Г-Г |
р2=рирас =2,68 |
F2=G2=2201792 |
M2=0,6M2=690,732 |
t рас=20°С |
= 272,72 =272,72 |
Д-Д |
р2= 0 |
F2=G2=2201792 |
M2=0,6M2=776,1174 |
t рас=20°С |
=272,72 |
|
Е-Е |
р2= 0 |
F2=G2 =2201792 |
M2=0,6M2=999,0684 |
t рас=20°С |
=272,72 |
|
|
Г-Г |
р2=0 |
F3=G3 =484971 |
M3=M3=1065,867 |
t рас=20°С |
=250=250 |
Д-Д |
р3=0 |
F3=G3=484971 |
M3=M3=1197,649 |
t рас=20°С |
=250 |
|
Е-Е |
р3=0 |
F3=G3=484971 |
M3=M3=1541,744 |
t рас=20°С |
=250 |
5.9 Проверка на прочность и устойчивость стенки корпуса аппарата
Необходимость в проверке прочности и устойчивости возникает вследствие того, что толщина стенки корпуса была определена только под действием внутреннего или наружного расчетного давления, без учета дополнительного воздействия осевой сжимающей силы F и изгибающего момента Mv, напряжения от которых могут достигать больших величин и привести к разрушению колонного аппарата. Поэтому стенка корпуса аппарата должна быть проверена на прочность и устойчивость.
При этом в курсовом проекте для колонн, работающих под действием внутреннего избыточного давления или без давления, производится только проверка прочности стенки корпуса.
Проверка устойчивости не производится.
5.9.1 Проверка прочности стенки корпуса аппарата.
Проверку прочности в соответствии со стандартом следует проводить для рабочего условия и условия монтажав следующих расчетных сечениях:
- для аппаратов постоянного поперечного сечения - в поперечном сечении, где корпус присоединяется к опорной обечайке (сечение В-В, в КП сечение В-В совмещается с сечением Г-Г), под суммарным воздействием Ррас, Fи Мυ;
- для аппаратов переменного сечения – в поперечных сечениях корпуса, переменных по диаметру и/или толщине стенки (В1-В1 и т.д.).
В КП в том и другом случае производится проверка только в сечении Г-Г.
Продольные (меридиональные) напряжения возникают от всех трех нагрузок Ррас, Fи Мυ и определяются на наветренной и подветренной сторонах соответственно по следующим формулам:
, (5.14)
. (5.15)
Кольцевые (тангенциальные) напряжения возникают только от внутреннего (наружного) давления и рассчитываются по формуле
. (5.16)
Для рабочего условия:
Для условия монтажа :
Рассчитываются эквивалентные напряжения на наветренной и подветренной сторонах для и по формулам
(5.17)
(5.18)
Для рабочего условия :
Для условия монтажа :
Производится проверка прочности:
- на наветренной стороне по формуле
(5.19)
Для рабочего условия:
Для условия монтажа :
- на подветренной стороне по формуле:
. (5.20)
Для рабочего условия:
Для условия монтажа :
Так как условия (5.19) и (5.20) выполняются, то необходимости увеличить толщину стенки корпуса нет.