ИП_ГОС
.doc1. Сварочная дуга – это:
а) самостоятельный устойчивый разряд в газе, характеризующийся высокой плотностью тока (1…100 А/мм2), высоким напряжением (от 100 до 500 В) и высокой температурой токопроводящего столба дуги (от 5 до 50000 К)
б) самостоятельный устойчивый разряд в газе, характеризующийся высокой плотностью тока (1…100 А/мм2), низким напряжением (от 1 до 50 В) и высокой температурой токопроводящего столба дуги (от 5 до 50000 К)
в) самостоятельный устойчивый разряд в газе, характеризующийся низкой плотностью тока (0,1…1 А/мм2), низким напряжением (от 1 до 50 В) и высокой температурой токопроводящего столба дуги (от 5 до 50000 К)
г) самостоятельный устойчивый разряд в газе, характеризующийся низкой плотностью тока (0,1…1 А/мм2), низким напряжением (от 1 до 50 В) и низкой температурой токопроводящего столба дуги (от 100 до 1000 К)
2. Сварочная дуга характеризуется:
а) низким напряжением (от 1 до 50 В) и низкой температурой токопроводящего столба дуги (от 100 до 1000 К)
б) низким напряжением (от 1 до 50 В) и и высокой температурой токопроводящего столба дуги (от 5 до 50000 К)
в) низким напряжением (от 1 до 50 В) и низкой плотностью тока (0,001-0,01 А/мм2)
г) низким напряжением (от 1 до 50 В) в анодной области и высоким напряжением токопроводящего столба дуги (от 1000 до1000 В)
3. Под действием напряжения в дуговом промежутке электроны и отрицательно заряженные ионы:
а) перемещаются к аноду (+)
б) перемещаются к катоду (-)
в) производят циклическое движение от анода к катоду
г) не изменяют своего положения
4. Под действием напряжения в дуговом промежутке положительно заряженные ионы:
перемещаются к катоду (-)
5. При сварке на постоянном токе прямой полярности под действием напряжения в дуговом промежутке положительное заряженные ионы:
а) перемещаются к изделию
б) перемещаются к электроду
в) производят циклическое движение от анода к катоду
г) не изменяют своего положения
6. При сварке на постоянном токе обратной полярности под действием напряжения в дуговом промежутке положительное заряженные ионы:
перемещаются к изделию
7. При сварке на постоянном токе прямой полярности под действием напряжения в дуговом промежутке электроны и отрицательно заряженные ионы:
перемещаются к изделию
8. При сварке на постоянном токе обратной полярности под действием напряжения в дуговом промежутке электроны и отрицательно заряженные ионы:
перемещаются к электроду
9. Длина катодной области составляет:
а) менее 1% общей длины дугового промежутка
б) 1% общей длины дугового промежутка
в) 10% общей длины дугового промежутка
г) примерно 10% общей длины дугового промежутка
10. Длина анодной области составляет:
а) менее 1% общей длины дугового промежутка
б) 1% общей длины дугового промежутка
в) 10% общей длины дугового промежутка
г) примерно 10% общей длины дугового промежутка
11. Большую роль в обеспечении проводимости дугового промежутка электронами играет:
Катодная область
12. Статическая вольт-амперная характеристика дуги представляет собой:
Зависимость напряжения дуги от тока в сварочной цепи
13. Дифференциальное сопротивление дуги (отношение мгновенного приращения напряжения к току) на падающем участке СВАХ (статической вольт-амперной характеристики)
а) больше нуля
б) меньше нуля
в) равно нулю
г) имеет нелинейный характер
13. Дифференциальное сопротивление дуги (отношение мгновенного приращения напряжения к току) на жестком участке СВАХ (статической вольт-амперной характеристики)
а) больше нуля
б) меньше нуля
в) равно нулю
г) имеет нелинейный характер
14. Дифференциальное сопротивление дуги (отношение мгновенного приращения напряжения к току) на возрастающем участке СВАХ (статической вольт-амперной характеристики)
а) больше нуля
б) меньше нуля
в) равно нулю
г) имеет нелинейный характер
15. При увеличение длины дуги СВАХ (статическая вольт-амперная характеристика):
а) смещается вверх
б) смещается вниз
в) не изменяет своего положения
г) смещаются отдельные ветви СВАХ
16. При уменьшение длины дуги СВАХ (статическая вольт-амперная характеристика):
а) смещается вверх
б) смещается вниз
в) не изменяет своего положения
г) смещаются отдельные ветви СВАХ
17. При увеличении диаметра электрода СВАХ (статическая вольт-амперная характеристика):
Смещается вправо
17. При уменьшении диаметра электрода СВАХ (статическая вольт-амперная характеристика):
Смещается влево
18. Изменение диаметра электрода отражается:
На ВАХ (положение между жесткой и возрастающей характеристикой)
19. Экспериментально СВАХ (статическую вольт-амперную характеристику) возможно получить только при:
Сварке неплавящимся электродом
20. Основным критерием устойчивости горения дуги переменного тока является:
Время повторного зажигания
21. Для сварочных трансформаторов с нормальным рассеянием характерно:
а) концентрическое размещение первичных и вторичных катушек на магнипроводе
б) размещение катушек вне магнитопровода
в) размещение первичных и вторичных катушек на разных сторонах магнитопровода
г) возможность только последовательного соединения катушек
22. Для сварочных трансформаторов с нормальным рассеянием характерно:
а) очень низкий поток рассеивания
б) высокий поток рассеивания
в) размещение первичных и вторичных катушек на разных сторонах магнитопровода
г) возможность только последовательного соединения катушек
22. При увеличении числа витков вторичной обмотки сварочного трансформатора коэффициент трансформации :
уменьшается
23. При снижении числа витков вторичной обмотки сварочного трансформатора коэффициент трансформации:
увеличивается
24. Для сварочного трансформатора с нормальным рассеянием при увеличении коэффициента трансформации напряжении холостого хода:
уменьшается
25. Внешняя вольт-амперная характеристика трансформатора представляет собой:
Зависимость напряжения от силы тока
26. Внешняя вольт-амперная характеристика сварочного трансформатора с нормальным рассеянием:
Имеет жесткую характеристику
27. Для получения падающей внешней характеристики сварочного трансформатора с нормальным рассеянием осуществляют:
а) включение в цепь вторичной обмотки реактивной катушки с большим индуктивным сопротивлением
б) включение в цепь вторичной обмотки реактивной катушки с большим емкостным сопротивлением
в) концентрическое размещение первичных и вторичных катушек на магнипроводе
г) размещение катушек вне магнитопровода
28. При увеличение напряжения холостого хода в сварочном трансформаторе с нормальным рассеянием при включении во вторичную обмотку дросселя сварочный ток:
увеличивается
29. Для увеличения силы сварочного тока в трансформаторе с нормальным рассеянием при включении во вторичную обмотку дросселя:
I=(Uxx-Uд)/Z, Z=R+X
30. Для увеличения силы сварочного тока в трансформаторе с нормальным рассеянием при включении во вторичную обмотку дросселя насыщения:
Увеличивают ток в обмотке управения
31. При увеличении числа витков вторичной обмотки у сварочного трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием напряжение холостого хода
увеличивается
31. При увеличении числа витков первичной обмотки у сварочного трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием напряжение холостого хода
уменьшается
32. Сварочный трансформатор с увеличенным рассеянием имеет:
а) падающую СВАХ
б) жесткую СВАХ
в) возрастающую СВАХ
г) комбинированную СВАХ
33. Получение падающей СВАХ (статической вольт-амперной характеристик) у сварочного трансформатора с увеличенным рассеянием обеспечивается за счёт:
а) размещения вторичной и первичной обмотки на значительном расстояние друг от друга
б) концентрического размещения первичных и вторичных обмоток на магнипроводе
в) размещения обмоток вне магнитопровода
г) размещение первичных и вторичных катушек вблизи друг друга
34. При увеличение напряжения холостого хода сварочного трансформатора с увеличенным рассеянием напряжение дуги (на выходных зажимах трансформатора):
увеличивается
35. У сварочного трансформатора с увеличенным рассеянием при увеличении числа витков вторичной обмотки индуктивное сопротивление трансформатора
а) увеличится прямо пропорционально числу витков
б) уменьшиться прямо пропорционально числу витков
в) останется не именным
г) уменьшиться обратно пропорционально числу витков
36. При ступенчатом регулировании силы сварочного тока у трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием увеличение числа витков первичной обмотки приводит к:
Уменьшению напряжения
37. При ступенчатом регулировании силы сварочного тока у трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием уменьшение числа витков первичной обмотки приводит к:
Увеличению напряжения
38. При регулирование силы сварочного тока у трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием выдвижение магнитного шунта из магнитопровода трансформатора:
а) приводит к увеличению силы сварочного тока
б) приводит к значительному уменьшению силы сварочного тока
в) не влияет на величину сварочного тока
г) приводит к незначительному уменьшению силы сварочного тока
39. При регулирование силы сварочного тока у трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием увеличение степени введения магнитного шунта в магнитопровода трансформатора:
а) приводит к увеличению силы сварочного тока
б) приводит к значительному уменьшению силы сварочного тока
в) не влияет на величину сварочного тока
г) приводит к незначительному уменьшению силы сварочного тока
40. Увеличение индуктивного сопротивления у сварочного трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием приводит к:
Уменьшению сварочного тока
41. Увеличение силы тока управления магнитного шунта расположенного между обмотками трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием:
а) приводит к увеличению магнитного сопротивления шунта
б) приводит к уменьшению магнитного сопротивления шунта
в) не влияет на величину магнитного сопротивления шунта
г) приводит к незначительному магнитного сопротивления шунта
42. Увеличение силы тока управления магнитного шунта расположенного между обмотками трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием:
а) приводит к увеличению напряжения во вторичной обмотке трансформатора
б) приводит к уменьшению напряжения во вторичной обмотке трансформатора
в) не влияет на напряжение во вторичной обмотке трансформатора
42. Уменьшение силы тока управления магнитного шунта расположенного между обмотками трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием:
а) приводит к увеличению напряжения во вторичной обмотке трансформатора
б) приводит к уменьшению напряжения во вторичной обмотке трансформатора
в) не влияет на напряжение во вторичной обмотке трансформатора
43. Увеличение силы тока управления магнитного шунта расположенного между обмотками трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием:
а) приводит к увеличению силы сварочного тока
б) приводит к уменьшению силы сварочного тока
в) приводит к уменьшению напряжения во вторичной обмотке трансформатора
г) приводит к увеличению потоков рассеяния в первичной обмотке
44. Уменьшение силы тока управления магнитного шунта расположенного между обмотками трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием:
а) приводит к увеличению силы сварочного тока
б) приводит к уменьшению силы сварочного тока
в) приводит к уменьшению напряжения во вторичной обмотке трансформатора
г) приводит к увеличению потоков рассеяния в первичной обмотке
45. Сварочный трансформатор с подвижными обмотками относится к:
а) трансформаторам с увеличенным магнитным рассеянием и имеет жесткую внешнюю характеристику
б) трансформаторам с увеличенным магнитным рассеянием и имеет падающую внешнюю характеристику
в) трансформаторам с нормальным магнитным рассеянием и имеет жесткую внешнюю характеристику
б) трансформаторам с нормальным магнитным рассеянием и имеет падающую внешнюю характеристику
46. Формирование падающей статической вольт-амперной характеристики у сварочного трансформатора с подвижными обмотками осуществляется за счёт:
Регулирования расстояния между обмотками
47. Увеличение высоты намотки первичной обмотки на магнитопровод у сварочного трансформатора с увеличенным рассеянием и подвижными обмотками приводит к:
а) увеличению индуктивного сопротивления трансформатора пропорционально высоте первичной обмотки
б) увеличению индуктивного сопротивления трансформатора обратно пропорционально высоте первичной обмотки
в) уменьшению индуктивного сопротивления трансформатора пропорционально высоте первичной обмотки
г) уменьшению индуктивного сопротивления трансформатора обратно пропорционально высоте первичной обмотки
47. Увеличение толщины магнитопровода сварочного трансформатора с увеличенным рассеянием и подвижными обмотками приводит к:
Увеличению индуктивного сопротивления прямо пропорционально
48. Плавное регулирование режима у сварочного трансформатора с подвижными обмотками осуществляется за счет:
Перемещения обмоток
49. Увеличение расстояния между подвижными обмотками сварочного трансформатора приводит к:
а) увеличению индуктивного сопротивления трансформатора обратно пропорционально расстоянию между обмотками
б) уменьшению индуктивного сопротивления трансформатора пропорционально расстоянию между обмотками
в) уменьшению индуктивного сопротивления трансформатора обратно пропорционально расстоянию между обмотками
г) увеличению индуктивного сопротивления трансформатора пропорционально расстоянию между обмотками
50. Уменьшение (сближение) расстояния между подвижными обмотками сварочного трансформатора приводит к:
а) увеличению индуктивного сопротивления трансформатора пропорционально расстоянию между обмотками
а) увеличению индуктивного сопротивления трансформатора обратно пропорционально расстоянию между обмотками
в) уменьшению индуктивного сопротивления трансформатора пропорционально расстоянию между обмотками
г) уменьшению индуктивного сопротивления трансформатора обратно пропорционально расстоянию между обмотками
51. При сближении подвижных обмоток трансформатора величина сварочного тока:
увеличивается
52. При увеличении расстояния между подвижными обмотоками трансформатора величина сварочного тока:
Уменьшается
53. Формирование падающей статической вольт-амперной характеристики у сварочного трансформатора с подвижными магнитным шунтом осуществляется за счёт:
Увеличенного магнитного рассеяния, вызванного размещением первичной и вторичной обмоток на значительном расстоянии друг от друга
54. Увеличение зазора между внутренней поверхностью магнитопровода и подвижным магнитным шунтом приводит в поперечном сечении приводит к:
а) увеличению магнитного сопротивления подвижного шунта обратно пропорционально величине зазора
б) увеличению магнитного сопротивления подвижного шунта прямо пропорционально величине зазора
в) уменьшению магнитного сопротивления подвижного шунта прямо пропорционально величине зазора
г) уменьшению магнитного сопротивления подвижного шунта обратно пропорционально величине зазора
55. Уменьшение зазора между внутренней поверхностью магнитопровода и подвижным магнитным шунтом приводит в поперечном сечении приводит к:
а) увеличению магнитного сопротивления подвижного шунта прямо пропорционально величине зазора
б) увеличению магнитного сопротивления подвижного шунта обратно пропорционально величине зазора
в) уменьшению магнитного сопротивления подвижного шунта прямо пропорционально величине зазора
г) уменьшению магнитного сопротивления подвижного шунта обратно пропорционально величине зазора
56. Увеличение расстояния между половинками магнитного шунта при плавном регулировании сварочного тока у трансформатора с увеличенным рассеянием приводит к:
а) уменьшению магнитного сопротивления шунта и уменьшению общего индуктивного сопротивления трансформатора
б) увеличению магнитного сопротивления шунта и увеличению общего индуктивного сопротивления трансформатора
в) уменьшению магнитного сопротивления шунта и увеличению общего индуктивного сопротивления трансформатора
г) увеличению магнитного сопротивления шунта и уменьшению общего индуктивного сопротивления трансформатора
57. Уменьшение расстояния между половинками магнитного шунта при плавном регулировании сварочного тока у трансформатора с увеличенным рассеянием приводит к:
а) уменьшению магнитного сопротивления шунта и увеличению общего индуктивного сопротивления трансформатора
б) уменьшению магнитного сопротивления шунта и уменьшению общего индуктивного сопротивления трансформатора
в) увеличению магнитного сопротивления шунта и увеличению общего индуктивного сопротивления трансформатора
г) увеличению магнитного сопротивления шунта и уменьшению общего индуктивного сопротивления трансформатора
58. Для уменьшения силы сварочного тока трансформатора с подвижным магнитным шунтом расстояние между половинками шунта необходимо:
а) уменьшить (сблизить половинка шунта), что приведет к уменьшению общего индуктивного сопротивления трансформатора
б) увеличить (сблизить половинка шунта), что приведет к увеличению общего индуктивного сопротивления трансформатора
в) уменьшить (сблизить половинка шунта), что приведет к увеличению общего индуктивного сопротивления трансформатора
г) увеличить (сблизить половинка шунта), что приведет к уменьшению общего индуктивного сопротивления трансформатора
59. Для увеличения силы сварочного тока трансформатора с подвижным магнитным шунтом расстояние между половинками шунта необходимо:
а) уменьшить (сблизить половинка шунта), что приведет к увеличению общего индуктивного сопротивления трансформатора
б) уменьшить (сблизить половинка шунта), что приведет к уменьшению общего индуктивного сопротивления трансформатора
в) увеличить (сблизить половинка шунта), что приведет к увеличению общего индуктивного сопротивления трансформатора
г) увеличить (сблизить половинка шунта), что приведет к уменьшению общего индуктивного сопротивления трансформатора
60. При выдвижении половинок магнитного шунта из магнитопровода трансформатора с увеличенным магнитным рассеянием при плавном регулировании сварочного тока:
а) магнитное сопротивление шунта увеличивается и сварочный возрастает
б) магнитное сопротивление шунта уменьшается и сварочный возрастает
в) магнитное сопротивление шунта уменьшается и сварочный уменьшается
г) магнитное сопротивление шунта увеличивается и сварочный уменьшается
61. Формирование падающей статической вольт-амперной характеристики у сварочного трансформатора с подмагничиваемым шунтом осуществляется за счёт:
а) размещения первичной и вторичной обмотки на значительном расстояние друг от друга и наличия магнитного шунта
б) размещение первичной и вторичной обмотки вне магнитопровода трансформатора и наличия магнитного шунта
в) концентрического размещения первичных и вторичных обмоток и наличия магнитного шунта
г) размещения первичной и вторичной обмотки на вблизи друг от друга и наличия магнитного шунта
62. Увеличение тока управления (постоянного тока подаваемого на обмотку магнитного шунта) при плавном регулировании режима сварки у трансформатора с увеличенным рассеянием приводит к:
а) увеличению магнитного сопротивления шунта и возрастанию силы сварочного тока
б) увеличению магнитного сопротивление шунта и снижению силы сварочного тока
в) снижению магнитного сопротивление шунта и снижению силы сварочного тока
г) снижению магнитного сопротивление шунта и возрастанию силы сварочного тока
63. Снижение тока управления (постоянного тока подаваемого на обмотку магнитного шунта) при плавном регулировании режима сварки у трансформатора с увеличенным рассеянием приводит к:
а) увеличению магнитного сопротивления шунта и возрастанию силы сварочного тока
б) увеличению магнитного сопротивление шунта и снижению силы сварочного тока
в) снижению магнитного сопротивление шунта и снижению силы сварочного тока
г) снижению магнитного сопротивление шунта и возрастанию силы сварочного тока
64. Сварочный трансформатор с реактивной обмоткой характеризуется:
а) падающей СВАХ и узким диапазоном регулирования сварочного тока
б) жесткой СВАХ и узким диапазоном регулирования сварочного тока
в) падающей СВАХ и широким диапазоном регулирования сварочного тока
г) жесткой СВАХ и широким диапазоном регулирования сварочного тока
65. При фазовом регулирование режима в тиристором трансформаторе увеличение угла открытия тиристоров приведет к:
а) сокращению интервала проводимости тиристоров и снижению силы сварочного тока
б) сокращению интервала проводимости тиристоров и повышению силы сварочного тока
в) увеличению интервала проводимости тиристоров и снижению силы сварочного тока
б) увеличению интервала проводимости тиристоров и снижению силы сварочного тока
66. При фазовом регулирование режима в тиристором трансформаторе уменьшение угла открытия тиристоров приведет к:
а) сокращению интервала проводимости тиристоров и снижению силы сварочного тока
б) сокращению интервала проводимости тиристоров и повышению силы сварочного тока
в) увеличению интервала проводимости тиристоров и снижению силы сварочного тока
г) увеличению интервала проводимости тиристоров и увеличению силы сварочного тока
67. Для включения тиристора в работу (режим прямого включения) необходимо чтобы:
а) потенциал анода должен быть выше потенциала катода тиристора и на управляющий электрод необходимо подать положительный относительно потенциала катода импульс напряжения
б) потенциал анода должен быть ниже потенциала катода тиристора и на управляющий электрод необходимо подать положительный относительно потенциала катода импульс напряжения
в) потенциал анода должен быть выше потенциала катода тиристора и на управляющий электрод необходимо подать отрицательный относительно потенциала катода импульс напряжения
г) потенциал анода должен быть ниже потенциала катода тиристора и на управляющий электрод необходимо подать отрицательный относительно потенциала катода импульс напряжения
68. При увеличение угла задержки открытия тиристоров среднее значение выпрямленного тока:
а) увеличится в положительном полупериоде синусоиды тока
б) уменьшится в положительном полупериоде синусоиды тока
в) увеличится в отрицательном полупериоде синусоиды тока
г) уменьшится в отрицательном полупериоде синусоиды тока
69. При уменьшении угла задержки открытия тиристоров среднее значение выпрямленного тока:
а) увеличится в положительном полупериоде синусоиды тока
б) уменьшится в положительном полупериоде синусоиды тока
в) увеличится в отрицательном полупериоде синусоиды тока
г) уменьшится в отрицательном полупериоде синусоиды тока
70 Для регулирования силы сварочного тока в выпрямителях невозможно использовать:
а) диод
б) тиристор
в) транзистор
71. Среди ниженазванных схем выпрямления, применяемых в сварочных выпрямителях, наибольшим коэффициентом пульсации выпрямленного напряжения обладает:
а) однофазная мостовая схема выпрямления
б) шестифазная схема с выведенным нулём выпрямления
в) трёхфазная мостовая выпрямления
г) кольцевая схема выпрямления
72. На рисунке ниже представлена:
а) однофазная мостовая схема выпрямления
б) шестифазная схема с выведенным нулём выпрямления
в) трёхфазная мостовая выпрямления
г) кольцевая схема выпрямления
73. На рисунке ниже представлена:
а) однофазная мостовая схема выпрямления
б) шестифазная схема с выведенным нулём выпрямления
в) трёхфазная мостовая выпрямления
г) кольцевая схема выпрямления
74. На рисунке ниже представлена:
а) однофазная мостовая схема выпрямления
б) шестифазная схема с выведенным нулём выпрямления
в) трёхфазная мостовая выпрямления
г) кольцевая схема выпрямления