- •1. ИНФОРМАЦИЯ О ДИСЦИПЛИНЕ
- •1.1. ПРЕДИСЛОВИЕ
- •1.2. СОДЕРЖАНИЕ ДИСЦИПЛИНЫ И ВИДЫ УЧЕБНОЙ РАБОТЫ
- •2.3. СТРУКТУРНО-ЛОГИЧЕСКАЯ СХЕМА ДИСЦИПЛИНЫ
- •2.5. ПРАКТИЧЕСКИЙ БЛОК
- •2.6. БАЛЛЬНО-РЕЙТИНГОВАЯ СИСТЕМА ОЦЕНКИ ЗНАНИЙ
- •3.1. БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
- •3.2. ОПОРНЫЙ КОНСПЕКТ ЛЕКЦИЙ
- •Введение
- •В 2. Топливо и энергетика
- •Заключение
- •3.3. Глоссарий
- •3.4. Методические указания к выполнению лабораторных работ
- •Работа 1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЛАЖНОСТИ ТОПЛИВА
- •Работа 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗОЛЬНОСТИ ТОПЛИВА
- •Работа 3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЫХОДА ЛЕТУЧИХ ИЗ ТОПЛИВА
- •Работа 4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕПЛОТЫ СГОРАНИЯ ТОПЛИВА
- •Работа 6. АНАЛИЗ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ
- •4. БЛОК КОНТРОЛЯ ОСВОЕНИЯ ДИСЦИПЛИНЫ
- •4.2. Текущий контроль
- •4.3. Итоговый контроль
- •Содержание
V.Содержание отчета
1.Краткое описание лабораторной установки.
2.Технические характеристики основного оборудования, метрологические характеристики средств измерений.
3.Краткое описание методики проведения эксперимента.
4.Необходимые таблицы, рисунки, расчеты.
5.Выводы по работе с указанием влияния содержания серы в топливе на агрессивность продуктов горения.
Работа 6. АНАЛИЗ ДЫМОВЫХ ГАЗОВ
I. Цель работы
Определение состава дымовых газов и коэффициента избытка воздуха, приобретение навыков анализа их влияния на организацию процесса сжигания топлива.
II. Основные теоретические положения
Под анализом дымовых газов понимается определение в них процентного содержания (по объему) всех компонентов (полный газовый анализ) и отдельных компонентов: СО2, SО2, O2 и СО (неполный газовый анализ). Последний достаточен, чтобы судить о полноте сгорания топлива, воздушном режиме горения и правильности ведения процесса горения.
Наличие в дымовых газах окиси углерода СО указывает на неполноту сгорания и потерю теплоты от химического недожога; по содержанию СО2 или О2 судят о коэффициенте избытка воздуха. На рис. 34 представлена номограмма, позволяющая приближенно оценивать коэффициент избытка воздуха по сумма-
Pис. 34. Номограмма для определения коэффициента
избытка воздуха по RO2
113
рному содержанию СО2 и SO2 (RO2) в продуктах сгорания твердых и жидких топлив; на рис. 35 - по суммарному содержанию RO2 и свободного кислорода в продуктах сгорания газообразных и низкосортных твердых топлив.
Рис. 35. Номограмма для определения коэффициента избытка воздуха по RO2 и О2
При слишком малом коэффициенте избытка воздуха и плохом перемешивании топлива с воздухом увеличивается химический недожог; увеличение коэффициента избытка воздуха приводит к уменьшению химического недожога, но при этом возрастают потери с уходящими газами, а также нагрузки на вентиляторы и дымососы.
Состав продуктов сгорания топлива определяется с помощью специальных приборов – газоанализаторов или хроматографов.
Содержание CO может быть получено по показанию прибора или вычислено по полученным в опыте значениям RO2 и O2, %
CO = 21 −βRO 2 − (RO 2 + O2 ) , 0,605 +β
где β = 2,37 |
Нр − 0,126Ор |
; C |
p |
, H |
p |
,O |
p |
p |
− процентное содержание |
|
Ср + 0,375S |
рл |
|
|
|
,Sл |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
углерода, водорода, кислорода и серы в рабочем составе топлива (принимается по характеристикам топлива, приведенным в справочниках).
Коэффициент избытка воздуха может быть определен с использованием показаний прибора, по номограммам (рис. 34,35) или вычислен
114
α = |
Vд |
= |
|
21 |
|
, |
|
|
|
O2 − 0,5СО |
|
||||
|
V o |
|
21 |
− 79 |
|
|
|
|
|
N2 |
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
где Vд – количество воздуха, действительно подаваемое для горения; Vо – количество воздуха, теоретически необходимого для полного сгорания топлива; N2 – содержание азота в дымовых газах, приближенно может быть найдено из выражения, %
N2 = 100 – (RO2 + O2 + CO).
При полном сгорании топлива коэффициент избытка воздуха может быть определен из выражения
|
|
|
|
α = |
RO2 max |
, |
где RO2 max = |
|
|
21 |
|
RO2 |
|
1 |
+ β |
|
|
|||
|
|
|
Оценить погрешности определения компонентов дымовых газов и расчета коэффициента избытка воздуха можно так же, как это изложено в работе 5.
В случае однократного проведения опыта погрешность определения содержания каждого компонента по площади пиков хроматограммы можно определить из выражения, мм2
Ki = |
Si = ± ( |
oh )2 |
|
∂( hω |
0,5 |
) 2 |
+( оω0 ,5 |
)2 |
|
∂( hω |
0,5 |
) 2 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
∂h |
|
∂ω0,5 |
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
или, %
δKi = ± |
Si |
100, |
|
||
|
Si |
где h – высота пика, ϖ0,5 − ширина пика на половине его высоты; оh и оω0,5 − абсолютные погрешности определения высоты и ширины пика соответственно,
мм
o |
|
γo B |
|
o |
|
|
γωo |
0 |
B |
|
|
= ± |
h |
, |
|
= ± |
|
,5 |
, |
||||
h |
100 |
ω0 |
,5 |
100 |
|||||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
где B – ширина диаграммы; γоh и γоω0,5 − приведенные погрешности определения высоты и ширины пика соответственно, %
115
γo |
= ± γ2 |
+ γ2 |
+ γ2 |
+ γ2 |
, |
γо |
= ± γ2 |
+ γ2 . |
h |
h |
д |
ф |
св |
|
ω0 ,5 |
ω0 ,5 |
ф |
Для хроматографа типа ЛХМ-8МД:
γд = 3 % − дрейф нулевой линии; γф = 0,5 % − уровень флуктуационных помех; γсв = 1 % − сходимость высот пиков в изотермическом режиме для газовых проб; γh и γω0,5 − приведенные погрешности измерения высоты и ширины пика,
%
γ |
h |
= ± h 100, |
γ |
ω0 ,5 |
= ± |
ω0 ,5 |
100, |
|
|||||||
|
B |
|
|
В |
|
||
|
|
|
|
|
|
где оh и оω0,5 − абсолютные погрешности определения высоты и ширины пика соответственно (не менее ± 0,1 мм).
III. Описание лабораторной установки
Лабораторной установкой является хроматограф типа ЛХМ-8МД (рис. 36), состоящий из блока анализатора 4, крышки с детектором по теплопроводности в собственном термостате (находится в блоке анализатора); блока подготовки газов 5, блока управления 3, блока программирования 2, электронного потенциометра 1 типа КСП4.
Блок анализатора состоит из термостата, газовой панели, газового дозатора и терморегулятора испарителя. Газовая панель подключается к блоку подготовки газов через газовый дозатор. Инертный газ-носитель из баллона 1 (рис.37) через стандартный баллонный редуктор 2 под давлением (0,5...1,0) МПа подается на вход блока подготовки газов, где, пройдя через фильтр3 и редуктор дав-
Рис. 36. Блоки хроматогрофа типа ЛХМ-8МД
116
Рис. 37. Схема движения газовых потоков в хроматографе ЛХМ-8МД
ления 4, разделяется на два потока, в каждом из которых имеются элементы регулирования и стабилизации давления и расходов 5. Затем газ поступает на промежуточную панель блока анализатора. Оба газовых потока поступают в узлы ввода пробы − испарители 7, причем один из потоков предварительно проходит через кран-дозатор 6. Анализируемая проба (продукты горения) может быть введена в хроматограф специальным шприцем через испаритель 7 или с помощью крана газового дозатора 6. Из испарителей смесь газа-носителя и анализируемой пробы поступает в разделительные колонки 8, а с выхода колонок бинарная смесь (газ-носитель +ί-й компонент анализируемой пробы) поступает в детектор 9. Электрические сигналы, пропорциональные содержанию каждого ί-го компонента, с детектора поступают на потенциометр, где фиксируются на диаграммной ленте в виде хроматограммы.
На электрической панели блока анализатора расположен бесконтактный терморегулятор испарителя.
Под верхней крышкой блока анализатора на термостате установлена детекторная крышка с детектором по теплопроводности и испарителем. Разделительные колонки подсоединены одними концами к выходу из испарителя, а другими − ко входу детектора.
Блок управления содержит: регулятор, предназначенный для поддержания заданной температуры в термостатах колонок и детектора, стабилизатор напряжения, питающий детектор, преобразователь сигнала детектора в величину, пригодную для измерения и записи потенциометром. Блок программирования предназначен для установки и автоматического поддержания необходимой температуры в термостате колонок по линейному закону.
117
IV. Порядок выполнения работы
1.Ознакомиться с лабораторной установкой. Записать основные технические и метрологические характеристики блоков и хроматографа в целом.
2.Произвести осмотр хроматографа и убедиться в правильности подключения газовых линий. Включить вилки и разъемы электронных блоков и потенциометра КСП4 в розетки блока анализатора, а сетевую вилку блока анализатора − в сеть 220 В. Тумблеры «Сеть» и «Питание детекторов» должны быть выключены.
3.Подготовить хроматограф к работе, для этого:
а) установить температуру испарителей (по указанию преподавателя) переключателем на блоке анализатора. При установке температуры испарителей более 200 °С подключить воздушное или водяное охлаждение к штуцерам испарителей;
б) установить температуру разделительных колонок для работы в изотермическом режиме: лимб блока программирования температуры установить так, чтобы назначение температуры (задается преподавателям) находилось под стрелкой неподвижного упора. При этом тумблер «Программа» должен быть выключен, переключатель «Скорость программирования» может находиться в любом положении;
в) установить температуру термостата детектора лимбом на блоке управления на 50 оC выше температуры колонок;
г) включить тумблер «Сеть» на блоке анализатора, убедиться по характерному шуму в том, что вентилятор работает.
РАБОТА БЛОКА С НЕРАБОТАЮЩИМ ВЕНТИЛЯТОРОМ НЕДОПУСТИМА
Включить тумблер «Сеть» на всех блоках и на КСП4, включить тумблер «Диаграмма» на КСП4 (скорость протяжки ленты КСП4 установить по указанию преподавателя).
4. Произвести анализ исследуемой газовой пробы, для этого:
а) подать газ-носитель в хроматограф (давление газа (0,7…0,9) МПа, расход – (10…100) мл/мин. – устанавливается с помощью ручек «Колонка I и II» на лицевой панели блока подготовки газов (рис. 36, 5); контроль расхода производится расходометром, подключаемым поочередно к обеим выходным трубкам на детекторной крышке;
б) повернуть ручку «Питание детектора» до отказа против часовой стрелки, включить тумблер «Питание детектора», установить необходимый ток детектора в соответствии с графиком (приложение ЛР 3);
Ручку переключателя «Множитель» установить в положение «ЗОО», ручками «Установка нуля» («Грубо» и «Плавно») вывести перо КСП4 на середину шкалы. По мере разогрева (около 1,5 ч) переключатель «Множитель» постепенно переводить до минимального значения, а ручками «Установка нуля» перо КСП4 постепенно вывести на нулевую отметку. Прибор считается вышедшим на режим, если дрейф и флуктуация нулевой линии не превышают 3 % и 0,5 % шкалы КСП4 соответственно.
118
в) ввести анализируемую пробу шприцем через испаритель или с помощью крана-дозатора (по указанию преподавателя). Шприцем, промытым несколько раз анализируемой смесью, отбирается необходимое количество этой смеси, затем игла шприца через резиновую прокладку испарителя вводится на максимально возможную глубину, и проба выдавливается. При использовании кранадозатора необходимо подключить объем с анализируемой смесью к штуцеру «Вход – Дозатор» на задней панели блока анализатора, выдвинуть шток дозатора (на правой боковой панели блока анализатора), включить подачу анализируемого газа и через 3...5 с задвинуть шток дозатора.
5.Убедиться в регистрации на ленте КСП4 всех пиков хроматограммы, выключить тумблеры «Диаграмма» на КСП4 и «Сеть» на всех блоках прибора, снять ленту с хроматограммой.
6.По хроматограмме произвести качественный и количественный анализы смеси. Качественный анализ производится по заранее известным временам удерживания компонентов смеси. Количественный анализ основан на прямой зависимости между количеством вещества, введенного с пробой в хроматограф (принимается за 100 %) и площадями пиков хроматограммы: каждый пик соответствует какому-либо одному компоненту пробы, сумма площадей принимается за 100 %, площадь каждого пика в процентах равна процентному содержанию соответствующего компонента.
Оценить точность количественного анализа. Результаты занести в таблицу по форме 6.
7.Рассчитать содержание недостающих по результатам опыта компонентов анализируемой пробы и коэффициент избытка воздуха в пробе.
V.Содержание отчета
1.Краткое описание лабораторной установки, технические и метрологические характеристики хроматографа.
2.Результаты эксперимента, расшифровка хроматограммы, качественный и количественный анализы дымовых газов.
3.Оценка погрешностей определения компонентов дымовых газов.
4.Необходимые расчеты, таблицы, выводы по работе.
119
|
|
|
|
|
|
|
|
Форма 6 |
|
|
|
Содержание в анализируемом |
из- |
|
|||||
|
|
газе, % |
|
|
|
|
Коэффициент воздухабыткаα |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RO |
SO+ |
RO |
O |
N |
CO |
|
||
|
2 |
O |
|
|
|
|
|
|
|
|
CO |
|
|
|
|
|
|
|
|
№№ опыта |
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
= |
2 |
+ |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Среднее ариф- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
метическое значение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
х, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Среднее квадра- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
тическое отклонение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
δ, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Доверительные |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
границы εр, % |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Результат изме- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рения |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
120
ПРИЛОЖЕНИЯ ЛР
ПРИЛОЖЕНИЕ ЛР1
РАСЧЕТНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ТВЕРДЫХ И ЖИДКИХ ТОПЛИВ
|
|
|
топливаМарка |
обопродуктилиКлассгащения |
|
|
Рабочая масса, состав топлива, % |
|
-сготеплотаНизшая Qрания |
сухуюнаЗольность %,массуА |
гигроскоВлажностьпическая |
гоналетучихВыход- V,%массурючую |
Температура плав- |
неле-Характеристика *остаткатучего |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
кости золы, °С |
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
кг |
|
|
г |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
Бассейн, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
/ |
|
ги |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
МДжр, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
месторождение |
|
|
W |
p |
p |
p |
|
p |
C |
p |
p |
p |
p |
с |
|
|
t1 |
t2 |
t3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
A |
S к |
|
S op |
|
H |
N |
O |
н |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
1. |
Донбасс |
Д |
Отсев |
14,0 |
25,8 |
2,5 |
|
1,4 |
44,8 |
3,4 |
1,0 |
7,1 |
17,75 |
30,0 |
4,5 |
44,0 |
1100 |
1250 |
1350 |
1-2 |
||
|
2. |
---«--- |
Т |
Р |
5,0 |
23,8 |
2,0 |
|
0,8 |
62,7 |
3,1 |
0,9 |
1,7 |
24,20 |
25,0 |
W |
23,0 |
1060 |
1200 |
1250 |
1-2 |
||
|
|
1,5 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
, % |
|
|
|
|
|
|
3. |
Кемеровский бас- |
Т |
Отсев |
6,5 |
16,8 |
|
0,4 |
68,6 |
3,1 |
1,5 |
3,1 |
26,2 |
18,0 |
13,0 |
1250 |
1300 |
1400 |
1-3 |
||||
121 |
|
1,5 |
|||||||||||||||||||||
сейн |
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
3.Экибастузский |
СС |
Р |
7,0 |
40,9 |
0,4 |
|
0,4 |
41,1 |
2,8 |
0,8 |
6,6 |
15,9 |
44,0 |
2,5 |
30,0 |
- |
- |
- |
- |
|||
|
бассейн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Разрез 5/6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. |
Печерский бас- |
Ж |
Отсев |
5,5 |
23,64 |
|
|
0,8 |
59,6 |
3,8 |
1,3 |
5,4 |
23,65 |
25,0 |
1,8 |
33,0 |
1140 |
1200 |
1250 |
3 |
||
|
сейн |
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6. |
Интинское ме- |
|
Отсев |
11,0 |
25,4 |
2,0 |
|
0,6 |
47,7 |
3,2 |
1,3 |
8,8 |
18,3 |
28,5 |
7,0 |
40,0 |
1050 |
1150 |
1170 |
1 |
||
|
сторождение |
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. |
Кизеловский раз- |
Г |
Отсев |
6,0 |
31,0 |
|
|
6,1 |
48,5 |
3,6 |
0,8 |
4,0 |
19,7 |
33,0 |
1,5 |
42,0 |
1200 |
1450 |
1500 |
1-3 |
||
|
рез Канско- |
Р, К, М |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
Ачинский бассейн |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. |
Ирша- |
Б2 |
Р |
33,0 |
6,0 |
|
0,2 |
43,7 |
3,0 |
0,6 |
13,5 |
15,65 |
9,0 |
12,0 |
48,0 |
1180 |
1210 |
1230 |
1 |
|||
|
Бородинское место- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
рождение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
9. |
Назаровское ме- |
Б2 |
Р |
39,0 |
7,3 |
|
0,4 |
37,6 |
2,6 |
0,4 |
12,7 |
13,0 |
12,0 |
13,0 |
48,0 |
1200 |
1220 |
1240 |
1 |
|||
|
сторождение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10. Березовское ме- |
Б2 |
Р |
33,0 |
4,7 |
|
0,2 |
44,3 |
3,0 |
0,4 |
14,4 |
15,65 |
7,0 |
12,0 |
48,0 |
1270 |
1290 |
1310 |
1 |
||||
|
сторождение |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
121
11. |
Республика Эс- |
Сланец энер- |
13,0 |
40,0 |
1,3 |
|
0,3 |
24,1 |
3,1 |
0,1 |
3,7 |
9,34 |
60,0 |
- |
90,0 |
1300 |
1400 |
1430 |
1 |
|
тонии, разрез «Ви- |
гетический, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
виконд» |
мелкий |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
12. |
Ленинградская |
Сланец круп- |
11,5 |
60,6 |
1,4 |
|
0,3 |
20,6 |
2,7 |
0,1 |
2,8 |
5,82 |
75,5 |
3,5 |
80,0 |
1250 |
1360 |
1380 |
1 |
|
обл. |
ный, средний, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
мелкий |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13. |
---«--- |
Торф фрезер- |
50,5 |
6,3 |
|
|
0,1 |
24,7 |
2,6 |
1,1 |
15,2 |
10,2 |
1,0 |
- |
85,0 |
1010 |
1150 |
1200 |
1 |
|
|
|
ный |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
14. |
Мазут малосер- |
|
|
3,0 |
0,05 |
|
0,3 |
84,6 |
11, |
0,3 |
40,3 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
нистый |
|
|
|
|
|
|
|
|
7 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
15. |
Мазут серни- |
|
|
3,0 |
0,1 |
|
1,4 |
83,8 |
11, |
0,5 |
39,75 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
стый |
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
16. |
Мазут высоко- |
|
|
3,0 |
0,1 |
|
2,8 |
83,0 |
10, |
0,7 |
38,3 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
|
сернистый |
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
122
122
ПРИЛОЖЕНИЕ ЛР2
Поправки к показаниям на калибр
ПРИЛОЖЕНИЕ ЛР3
Область допустимого тока детектора
123
ПРИЛОЖЕНИЕ ЛР 4
Порядок работы калориметра с регистратором
1.Провести подготовку к эксперименту в соответствии с пп. 1...7 раздела IV работы 4.
2.Собрать электрическую схему регистратора (по указанию преподавате-
ля).
3.Установить заполненный водой сосуд (без бомбы) в гнездо, образованное внутренней оболочкой 12 (рис. 30) на подставки 11 и проверить устойчивость его положения. Закрыть сосуд крышкой 6 и подсоединить разъем нагревателя к гнездам на крышке. Установить на место крышку 5 калориметра.
4.Установить термопреобразователи сопротивления (ТС) блока измерительного в предназначенные для них отверстия на крышке калориметра.
5.Включить тумблер «Сеть» на лицевой панели блока измерительного; нажать клавиши «5В», «Период», «Сеть» на цифровом вольтметре Щ1516: прогреть регистратор в течение 1 ч.
6.Установить переключатель «Работа Откл. Калибровка» на лицевой панели блока измерительного в положение «Откл.», а ручкой «Установка нуля», расположенной на этой же панели, установить показания вольтметра Щ1516 на значение ±0,0001 В, затем переключатель установить в положение «Работа».
7.Подать питание на калориметр от розетки «В-08-М 220 В» на задней панели измерительного блока; включить на передней панели калориметра кнопки «Сеть», «Мешалки», «Нагреватели оболочки». После установления автоматического режима поддержания температуры воды в оболочке калориметра откалибровать регистратор, для этого:
а) включить кнопку «Нагреватели сосуда» и установить температуру воды
вкалориметрическом сосуде немного выше, чем в оболочке (показание вольтметра Щ1516 должно находиться в пределах 3,7530...3,7540 В); выключить кнопку «Нагреватели сосуда»; следить за изменением показаний Щ1516 и в момент, когда показание станет равным 3,7500 В, перевести переключатель «Работа Откл. Калибровка» в положение «Калибровка» и записать новое показание Щ1516 (после установления показаний);
б) вернуть переключатель в положение «Работа»; провести операцию калибровки 5 раз и найти среднее арифметическое значение величины скачка показаний вольтметра;
в) вычислить значение относительной погрешности калибровки, %
К = |
U К − |
U |
, |
|
|
U К
где UК = 2,9187 В, U − средняя величина скачка, полученная при калибровке.
124
Если К>0,05%, произвести подстройку регистратора потенциометром «Регулировка чувствительности» на лицевой панели измерительного блока и повторить калибровку до достижения значения К≤0,05 %.
8.Провести операции раздела IV, п. 8 «а», «б», «в», «г». Включить кнопку «Нагреватели сосуда», выждать до установления показаний вольтметра - 0,1500 В, выключить кнопку «Нагреватели сосуда». Запись в протокол полуминутных отсчетов в начальном периоде начинать от значения 0,0000
Вна индикаторе Щ1516 (при этом температура воды в сосуде будет равна
25±0,2 °С.
Провести операции по п. 9 «б» и далее до п. 14, записывая показание вольтметра Щ1516 по третьему сигналу зуммера.
9.После окончания эксперимента тумблеры «Работа Откл. Калибровка» и «Вкл. Откл.» на лицевой панели регистратора поставить в положение
«Откл.».
ВНИМАНИЕ! При извлечении калориметрического сосуда из калориметра при температуре окружающей среды меньше 20 ˚С или больше 30 ˚С ТС поместите в сосуд с водой, имеющей температуру 25…28˚ С, во избежание перегрузки входа усилителя измерительного блока.
3.5.Методические указания к выполнению практических занятий
Всоответствии с Государственным образовательным стандартом специалисты, выпускники теплоэнергетических специальностей вузов, должны не только понимать физику процессов, происходящих при работе оборудования, в частности, при работе топливоиспользующего оборудования, но и уметь применять теоретические знания при решении практических задач как при конструировании и наладке, так и при эксплуатации его.
Наиболее глубокое понимание любого явления достигается путем аналитического и экспериментального изучения влияния на него различных факторов. Практические занятия по дисциплине «топливо и теория горения» позволяют студентам на конкретных примерах оценить воздействие различных влияющих факторов на экономичность и надежность процессов сжигания различных топлив, на тепловое и температурное состояние горящего факела, продуктов сгорания и поверхностей теплообмена. При решении предлагаемых ниже задач студенты изучают методики и приобретают навыки практических расчетов, необходимых в дальнейшей инженерной деятельности.
При решении задач рекомендуется следующая точность расчетов: величины, имеющие большее численное значение (энтальпия, температура, объемы), ограничиваются одним знаком после запятой; удельные объемы − двумя знаками после запятой; величины, имеющие малые численные значения (доли трехатомных газов, избытки воздуха и др.), − тремя знаками после запятой.
125
Задача 1
Элементарный состав горючей массы кузнецкого угля марки СС:
НГ=3,3 %; СГ=80,2 %; NГ=2,1 %; ОГ=14 %; SГ=0,4 %. Зольность на сухую массу
АС=22,12 %. Определить элементарный состав топлива на рабочую массу, если
WР=15,0 %.
Порядок решения. Коэффициент пересчета масс имеет вид К=0,01(100- WP-AP)/100. Пересчет зольности с сухой массы на рабочую АР=0,01АС(100-WР). Определяем элементарный состав на рабочую массу: СР=СГ К; ОР=ОГ К;
НР=НГ К; NP=NГ К; SP=SГ К. Полный элементарный состав рабочей массы: СР+НР+ОР+NP+SP+AP+WP должен быть равен 100 %.
Задача 2
У Кузнецкого угля (элементарный состав − см. задачу 1) низшая теплота сгорания QPH=23990 КДж/кг. Определить QCH, QГН, QРВ.
Порядок решения
|
QBP =QHP + 25,1(W P + 9H P ); |
|||||||
QHC = (QHP + 25,1W P ) |
|
100 |
|
|
− 226H C ; |
|||
|
|
|
|
|||||
|
(QHP + 25,1W P ) |
100 −W p |
|
|
|
|||
QHГ = |
|
100 |
|
|
|
− 226H Г . |
||
|
−W p |
− |
AP |
|||||
|
100 |
|
||||||
Задача 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
Назаровский уголь имеет влажность |
WP=39 %, теплоту сгорания |
QРН=13020 кДж/кг. При сжигании угольной пыли этого угля по схеме замкнутой сушки вся влага рабочего состава топлива подается с пылью в топку. При переходе на сжигание по схеме разомкнутой сушки в топку подается пыль с влажностью Wпл = 10,0 %. Насколько увеличится низшая теплота сгорания?
Порядок решения
QПЛ = (QP + 25,1W P ) 100 −W ПЛ − 25,1W ПЛ .
H H 100 −W P
126
Задача 4
В топке сжигается смесь топлив:GТ=25 т/ч твердого топлива с Qнр=20934
кДж/кг и VГ=15 103 м3/ч газа с теплотой сгорания Qсн =36 103 кДж/м3. Определить условную теплоту сгорания смеси топлив.
Порядок решения
При сжигании твердого или жидкого топлива в смеси с газообразным, расчет ведется по условной теплоте сгорания, отнесенной к 1 кг твердого или жидкого топлива,
(QHP )см = QHP + x QHC ,
где x = VГ .
GT
Задача 5
Определить теоретически необходимое количество воздуха при сжигании смеси твердого и газообразного топлива (ирша-бородинского угля марки Б2 и Бухарского природного газа) с теплотами сгорания соответственно QPH=15670 кДж/кг и QСН=36720 кДж/м3. Доля природного газа в общем тепловыделении q″=0,4.
Порядок решения
Для смеси твердого (или жидкого) топлива с газообразным теоретически необходимое для горения объемное количество воздуха определяются соотношением
VB0 =VB0′ + xVB0′′,
количество газа, приходящееся на 1 кг твердого топлива,
x =1 − q′ QHP , q′ QHC
q′ =1 − q′′.
Задача 6
Определить размеры коробов уходящих газов установки, сжигающей сернистый мазут. Расход мазута Вм=8,3 кг/с, температура уходящих газов
127
υуг=150 °С при избытке воздуха αуг=1,18. Принять скорость уходящих газов wг = 10 м/с, соотношение сторон газохода 1:4, количество коробов 2.
Порядок решения
1.Определяется объем продуктов сгорания на 1 кг топлива, м3/кг:
vГ =VГ0 +1,0161 (α −1)vBC .
2.Секундный расход уходящих газов при нормальных условиях, м3/с:
V |
= v |
B |
ϑУГ + 273 |
. |
|
273 |
|||||
УГ |
УГ |
м |
|
3. Необходимое сечение одного газохода, м2:
FГ = VУГ .
2wГ
4.Линейные размеры газохода в:h, м:
так как в=4h, то FГ=вh=4h2, h = |
FГ |
. |
|
4 |
|||
|
|
Задача 7
Определить энтальпии продуктов сгорания в точках газового тракта:
1) υ = 1700 °С, α = 1,1; 2) υ = 850 °С, α = 1,16 при подаче в эти точки газов рециркуляции υр = 390 °С, αР = 1,2, доля рециркуляции rр = 0,15. Топливо − мазут сернистый.
Порядок решения
1.Энтальпия газов при α>1 определяется из выражения
H Г = H Г0 + (α −1)H B0 + HЭЛ ;
вычисляем энтальпию газов для точек 1), 2) и энтальпию газов рециркуля-
ции.
2. Энтальпии газов в точках 1) и 2) после смешения с газами рециркуляции определяем из выражения
H Г = НГ + rНГР,
где НГ и НГР − энтальпии газов основного потока и рециркулируемых газов.
128
Задача 8
Рассчитать скорость витания угольной частицы размерами а×в×с→1×0,4×0,3 мм в потоке дымовых газов, имеющих температуру ТГ=1400 К, плотность при нормальных условиях ρГО=1,293 кг/м3 , коэффициент кинематической вязкости νг=220 10-6 м2/с. Плотность частицы ρЧ=1250 кг/м3.
Порядок решения
1.Плотность газового потока, кг/м3
ρГ = ρГО 273T .
2.Диаметр шара, аэродинамически подобного частице, мм
δэ = |
|
1,125 |
. |
||
1/а +1/в +1/с |
|||||
3. Критерий Кирпичева |
|
|
|||
|
4g(ρч − ρг ) |
|
|||
К = δэ3i |
, |
||||
|
|||||
|
|
3ν2ρт |
|
|
где δэ − в метрах.
4. Критерий Шиллера (с погрешностью до 10 %)
Sch = |
Ki2 |
|
|
. |
|
24(1 + 0,955 10−3 Ki4 )0,375 |
4а. Критерий Шиллера (с погрешностью до 25 %)
Sch = |
|
Ki2 |
|
|
||
|
|
1 |
Ki1,5 |
|
||
|
24 1 |
+ |
|
|
||
36 |
||||||
|
|
|
|
|
5. Скорость витания из выражения (с погрешностью 10 % и 25 %)
Sch = wB 3 |
|
3ρГ |
|
|
|
|
|
, |
||||
4g(ρ |
|
− ρ |
Г |
)v |
|
|||||||
|
|
|
Ч |
|
|
|
|
|
Г |
|||
wB = |
|
|
Sch |
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
3ρГ |
|
|
|
|
|
|
||||
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
4g(ρ |
− ρ |
Г |
)v |
Г |
|
|
||||||
|
|
|
Ч |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
129 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Задача 9
Частица угольной пыли размерами а×в×с→0,9×0,35×0,3 мм движется в вертикальной трубе-сушилке высотой L = 10 м, подхваченная потоком сушильного агента, имеющего скорость wг=20 м/с, температуру Тг = 1200 К, плотность ρг = 1,25 кг/м3, коэффициент кинематической вязкости νг = 150 10-6 м2/с. Плотность частицы ρЧ=1000 кг/м3. Определить время пребывания частицы в трубе.
Порядок решения
1.Диаметр шара, аэродинамически подобного частице, мм
δэ = 3 6а πв с .
2.Критерий Кирпичева
Ki = δЭ 10−3 3 4g(ρЧ − ρГ ) . 3. Критерий Шиллера при R≤100
|
Sch = |
|
0,04Ki1,5 |
|
|
|
. |
||||
|
1 + 5,6 10−3 Ki1,5 |
||||||||||
4. |
Скорость витания, м/с |
Sch |
|
|
|
|
|
|
|||
|
wB = |
|
|
|
|
|
|
|
. |
||
|
|
3ρГ |
|
|
|
||||||
|
3 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
4g(ρ |
− ρ |
Г |
)v |
Г |
||||||
|
|
|
|
Ч |
|
|
5. Проверка возможности применения использованной в расчете формулы по п. 3,
Re = wBδЭ . vГ
6.Время пребывания частицы угля в сушилке
τ = L . wГ − wВ
Задача 10
Взакрытом сосуде при адиабатных условиях происходит воспламенение
игорение газовой смеси с кинетическими характеристиками: Е=105 кДж/кмоль,
kО=5 106 с-1. Адиабатическая температура горения Та=2200 К, начальная температура смеси: а) ТО1=350 К, б) ТО2=1000 К.
Определить для а) и б): периоды индукции τИНД1 и τИНД2; температуру воспламенения смеси; температуру в точке максимума тепловыделения; периоды горения τГ1 и τГ2 .
130
Порядок решения
1. Определим безразмерные начальные температуры смеси Θ01 и Θ02 и кри-
терий Аррениуса Аrr: |
|
T |
|
|
|
|
|
|
|
θ0 |
= |
0 |
; |
|
Arr = |
E |
, |
||
|
T |
|
|
|
|||||
|
|
RT |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где R=8,31 103 Дж/(кмоль К) − универсальная газовая постоянная. |
|||||||||
2. Определим периоды индукции τИНД1 и τИНД2 для условий а) и б) |
|||||||||
|
|
|
|
|
τинд = |
ξа |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
kо |
|
|
где для закрытого сосуда ξa = 0,0125exp Arr
θ0
и определим, во сколько раз уменьшится период индукции с ростом начальной температуры смеси от 350 К до 1000 К.
3. Определим температуру воспламенения смеси
TB = θBTa ,
где θв = 0,6exp(0,04Arr).
Эта температура, соответствующая максимуму второй производной температуры по времени, может считаться физико-химической константой смеси, так как при адиабатных условиях горения не зависит ни от начальной температуры смеси, ни от схемы организации процесса.
4. Температура в точке максимума тепловыделения определяется по формуле
|
|
|
|
Tмакс = θмаксТа, |
|
|
|
|
4 |
|
|
|
1 |
+ |
|
||
|
|||||
где θмакс = 0,5 Аrr 5 |
Аrr |
−1 . |
|||
|
|
|
|
Эта температура является максимумом первой производной температуры по времени, как и ТВ, она не зависит от начальной температуры смеси.
5. Периоды горения τГа и τГб определяются из выражения
τг = ξг / kо,
где ξг = |
|
|
1 − θо |
еАrr/Θмакс . |
1 |
|
|||
|
−θмакс |
131
Анализ решения по п. п. 2 и 5 покажет, что при низких начальных температурах смеси период горения τГ составляет незначительную часть периода индукции τИНД и процесс выгорания топлива в основном зависит от периода индукции.
Задача 11
Рассчитать количество NO2, образующегося при работе котла на мазуте при следующих условиях: адиабатическая температура в ядре факела Та=2237 К; объем топки VТ=1440 м3; коэффициент избытка воздуха на выходе из топки αТ=1,05; расход топлива В=8,5 кг/с; содержание азота в топливе Nр=0,21 %; объем теоретически необходимого воздуха Vо=10,61 м3/кг; объем продуктов сгорания VГ=13,38 м3/кг, объем сухих продуктов сгорания VсухГ=11,56 м3/кг. Котел работает под разрежением.
Порядок решения
1. По теории Семенова - Зельдовича - Франк-Каменецкого образование оксидов азота происходит в результате цепных реакций в присутствии атомарного азота и кислорода:
О+ N →k1 NO + N ;
2←
k3
N + O →k2 NO + O,
2←
k3
где k1 ; k2 ; k3 ; k4 − константы скорости прямых и обратных реакций. Определяем константу скорости реакции k2 по экспериментальной зави-
симости, м3/(моль)
k2 = 4 1019 exp − 540,1 106 .RT
2.Определяем концентрацию кислорода, кмоль/м3
C |
O2 |
= 0,21(α |
T |
−1)V 0 |
p |
, |
|
||||||
|
|
VГ |
RT |
|
||
|
|
|
|
|
где р − давление дымовых газов в топке котла (р = 0,981 105 Па), Т=ТМ - максимальная температура газов в топке, Тм = (0,8…0,87) Та 1790 К.
3.Определяем концентрацию азота, кмоль/м3
CN 2 |
= 0,79αT |
V 0 |
p |
. |
|
VГ |
RTм |
||||
|
|
|
|||
|
132 |
|
|
|
4. Определяем константу равновесия процесса образования оксидов азота КР: константы равновесия первой и второй ценных реакций равны соответственно
|
|
C(NO)C(N ) |
|
k |
|
|
|
|
|
C(NO)C(O) |
|
k |
2 |
|
|||
K p1 |
= |
|
= |
1 |
; |
|
|
K p1 |
= |
|
|
|
= |
|
; |
||
CN 2 C(O) |
|
|
|
CO2 |
C(N ) |
|
|
||||||||||
|
|
|
k3 |
|
|
|
|
|
|
k4 |
|||||||
константа равновесия процесса в целом |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
K 2p = K p1K p2 = |
k k |
2 |
|
|
C(2NO) |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
= |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|||||
|
|
k3k4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
CN 2 CO2 |
|
|
|
|
Скобки у индексов концентраций обозначают значения равновесных концентраций.
С другой стороны, константа равновесия для химически реагирующей смеси идеальных газов имеет вид
K p = exp |
S |
|
H |
R |
exp − |
, |
|
|
|
RT |
|
n |
|
|
|
где S = ∑vi Si − изменение энтропии реагирующей системы, Si − энтропии |
|||
i =1 |
|
|
|
|
|
n |
|
исходных веществ и продуктов реакций; |
H = ∑vi Hi − изменение энтальпии |
||
|
|
i =1 |
|
(тепловой эффект реакции, т. е. H = Qp ), Нi |
− теплота образования исход- |
ных веществ и продуктов реакции; νi − коэффициенты стехиометрического
уравнения реакции (принимаются положительными для продуктов реакции и отрицательными для исходных веществ).
При расчете константы равновесия КР необходимо использовать табличные значения Si и Нi , приводимые в справочниках (например Термодинами-
ческие свойства индивидуальных веществ/ Л.В. Гурвич, Г.А. Хачкурузов, В.А. Медведев и др. − М.: Изд-во АН СССР, 1961, Т. 1 и 2). Для рассматриваемой в
задаче цепной реакции exp |
S = |
64 |
, а |
|
Н=180 106 |
|
Дж/кмоль, |
|||||||
тогда |
R |
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
180 106 |
|
||||
2 |
= K p1K p2 |
= |
64 |
|
− |
; |
||||||||
K p |
3 |
exp |
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
RTм |
|
|||
|
|
|
64 |
|
|
|
180 10 |
6 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
K p |
= |
|
|
exp |
− |
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
3 |
RTм |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5.Вычисляем равновесную концентрацию оксида азота
133
C(NO) = K p CN 2 CO2 .
6.Определяем начальную концентрацию атомарного азота, кмоль/м3
C =β N p 273 ,
N0 14VГTм
где β − поправка на степень конверсии азота топлива, для мазута β=0,5. 7. Определяем время пребывания продуктов сгорания в топке, с
τ = VT 273 ,
BVГTм
где В − расход топлива, кг/с.
8. Определяем безразмерное время реакции образования оксидов азота в топке
Ho = k2 CO2 CN0 τ/ C(NO),
и безразмерную концентрацию оксида азота
σNO = 2 exp((2 2Ho))+−1 . exp 2 2Ho 1
9. Рассчитываем концентрацию оксида азота
CNO = σNOC(NO),
и определяем количество генерируемого при заданных условиях работы котла диоксида азота
CNO |
|
= CNO |
VГ 46Tм |
. |
|
|
|||
|
2 |
|
VГсух273 |
Задача 12
Как изменится выход NO2 в атмосферу, если коэффициент избытка воздуха на выходе из топки α″Т=1,1? Остальные условия принять из задачи 11.
Примечание: VГсух =VГсух′ + 0,05V 0 ;
VГ =VГ′ + 0,0161 0,05V 0 ,
где Vгсух′ и Vг′ равны соответственно Vгсух и Vг , взятым из задачи 11.
134
Задача 13
Как изменится выход NO2 в атмосферу, если ТМ станет равным 1690 К? Остальные условия принять из задачи 11.
Задача 14
Определить нормальную скорость распространения пламени, если на цилиндрической горелке диаметром 2 10-2 м получено конусное пламя с высотой конуса 2 10-2 м. В горелку подается водородовоздушная смесь с коэффициентом избытка воздуха α=1,1 , а количество подаваемого водорода VН2=3 10-4 м3/с.
Порядок решения
1. Стехиометрическое количество воздуха, подаваемого на сжигание 1 м3 газообразного топлива, м3/м3
|
|
n |
|
, |
VBO = 0,0476 0,5CO + 0,5H2 |
+1,5H2S + ∑ m + |
Cm Hn − O2 |
|
|
|
|
4 |
|
|
а действительное количество воздуха, м3/м3
VB = αVBO .
2.Расход газовоздушной смеси через горелку, м3/с
V=VH 2 (1 +VB ).
3.Площадь боковой поверхности конуса, м2
S= πr h2 + r2 ,
где h и r − высота и радиус основания конуса.
4.Нормальная скорость распространения пламени
U H = VS .
Задача 15
Определить диаметр ячеек сетки, не пропускающей пламя, для топливовоздушной смеси, кинетические константы которой: Е = 129,8 кДж/моль; kО=2,14 1014 с-1. Адиабатическая температура горения Та = 2183 К; температура сетки 300 К, коэффициент теплоотдачи α=11,0 Вт/(м2К); ср=1,04 кДж/(кгК);
135
ρО=1,17 кг/м3 .
Порядок решения
1.Определим критерий Аррениуса
Arr = R ETa
и безразмерную температуру сетки
θ0 = T .
Ta
2.Критическое значение критерия теплоотвода
μкр = 6,25 10−4 exp(− 0,28Arrθ0 ).
3.Определим критический диаметр ячеек сетки. Для этого критическое значение критерия теплоотвода приравняем текущему его значению
μ = |
αU |
, |
F ρ0 cp ko |
где U − периметр ячейки сетки, F − площадь ячейки; для круглой ячейки
U F = |
|
πd 4 |
= |
4 |
; |
|
|||||||
|
|
|
|
d |
|||||||||
для квадратной ячейки |
|
|
|
πd 2 |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
4a |
|
|
|
4 |
|
|
|
|
|
U F |
= |
|
= |
|
, |
|
|
||||||
a2 |
a |
|
|
|
|||||||||
здесь а − длина стороны ячейки; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
μкр |
= |
|
|
|
4α |
|
|
|
, |
||||
dкр ρ0 |
сp |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
k0 |
||||||||||
dкр |
= |
|
|
|
4α |
|
|
|
. |
||||
μкр ρ0 |
cp |
|
|
|
|||||||||
|
|
|
k0 |
136