- •1. Общие сведения
- •1.1. Критерии устойчивости замкнутой системы
- •1.2. Прямые показатели качества замкнутой системы
- •1.2.1. Установившаяся ошибка
- •1.2.2. Устойчивость замкнутой системы
- •1.3. Методика настройки параметров регулятора
- •2. Расчетная часть
- •2.1. Расчет установившейся ошибки
- •2.2. Расчет устойчивости замкнутой системы
- •3. Экспериментальная часть
- •Список литературы
КАЗАНСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ им. А.Н.ТУПОЛЕВА
Кафедра автоматики и управления
ТЕОРИЯ АВТОМАТИЧЕСКОГО УПРАВЛЕНИЯ
ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 4
МОДЕЛИРОВАНИЕ САУ И НАСТРОЙКА ПАРАМЕТРОВ РЕГУЛЯТОРА ПО ПРЯМЫМ ПОКАЗАТЕЛЯМ КАЧЕСТВА
Казань 2007
|
|
2 |
|
Содержание |
|
1. Общие сведения........................................................................................................ |
3 |
|
1.1 |
Критерии устойчивости замкнутой системы.................................................... |
4 |
1.2 |
Прямые показатели качества замкнутой системы............................................ |
7 |
|
1.2.1 Установившаяся ошибка............................................................................. |
9 |
|
1.2.2 Устойчивость замкнутой системы ........................................................... |
11 |
1.3 |
Методика настройки параметров регулятора.................................................. |
16 |
2. Расчетная часть....................................................................................................... |
16 |
|
2.1 |
Расчет установившейся ошибки....................................................................... |
19 |
2.2 |
Расчет устойчивости замкнутой системы........................................................ |
20 |
3. Экспериментальная часть...................................................................................... |
23 |
|
Список литературы.................................................................................................... |
24 |
3
Цель работы: исследование влияния законов управления, местных обратных связей, параметров системы автоматического регулирования на устойчивость, установившуюся ошибку регулирования и качество переходных процессов.
1. Общие сведения
Рассматривается типовая система автоматического управления (САУ), структурная схема которой приведена на рис.1, где g(t) – входная величина, y(t) – выходная (регулируемая) величина, ε(t) = g(t) − y(t) – рассогласование (ошибка регулирования). Объектом управления (ОУ) является подсистема с передаточными функциями W ( p) , W f ( p) .
Регулятор
|
|
|
|
u1 |
|
|
|
f |
|
|
|
|
k1 |
|
ОУ |
|
|
|
|
g |
ε |
|
u2 |
u |
|
W f ( p) |
y |
||
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|||||
|
k2 p |
W ( p) |
|||||||
|
|
|
u3 |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k3 / p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 1
Управляющее воздействие u(t) формируется в управляющем устройстве (регуляторе), как функция от ошибки и имеет следующий вид:
|
|
|
dε(t) |
|
|
t |
|
|
u(t) = k ε(t)+ |
k |
|
+k |
|
∫ |
ε(τ)dτ |
(1) |
|
1 |
|
2 |
dt |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
или (в операторной форме записи): |
|
|
|
|
|
|
|
|
u( p) = (k1 + k2 p + k3 / p)ε( p) =Wрег( p)ε( p) , |
(2) |
4
где Wрег( p) = k1 + k2 p + k3 / p – передаточная функция регулятора, k1 > 0, k2 > 0, k3 > 0 – соответствующие коэффициенты усиления.
Законы управления вида (2) широко используются в промышленных регуляторах. В зависимости от закона управления (комбинации составляющих сигналов в выражении управляющего воздействия) различают типы регуляторов, сведенные в таблицу 1.
|
|
|
|
Таблица 1. |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
№ |
Наименование регулятора |
|
Wрег( p) |
|
||||||
1 |
Пропорциональный (П) |
|
|
|
k1 |
|
|
|
||
2 |
Дифференциальный (Д) |
|
k2 p |
|
||||||
3 |
Интегральный (И) |
|
|
|
k3 |
|
|
|
||
|
|
|
p |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
4 |
Пропорционально-дифференциальный (ПД) |
|
k1 + k2 p |
|
||||||
5 |
Пропорционально-интегральный (ПИ) |
|
k |
+ |
k3 |
|
|
|||
|
|
|
||||||||
|
1 |
|
|
|
p |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
6 |
Пропорционально-интегро-дифференциальный (ПИД) |
k |
+ k |
2 |
p |
+ k3 |
|
|||
1 |
|
|
|
|
|
p |
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Примечание. Звено с передаточной функцией k2 p физически нереализуе- |
мо, поэтому на практике используется приближенная передаточная функция k2 p /(T2 p +1) , где T2 – малая постоянная времени.
1.1. Критерии устойчивости замкнутой системы
Для структурной схемы рис. 1 передаточную функцию разомкнутой сис-
темы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Wраз( p) =Wрег( p)W ( p) , |
(3) |
|||||
запишем в общем виде |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
m( p) |
|
b pm +b pm−1 |
+... +b |
|
||
W |
( p) = |
|
= |
0 |
1 |
m |
, m ≤ n . |
(4) |
d ( p) |
c pn +c pn−1 |
|
||||||
раз |
|
|
+... +c |
|
||||
|
|
|
|
0 |
1 |
n |
|
5
Тогда передаточная функция замкнутой системы для выхода y(t) от входа g(t) будет иметь вид:
Wyg ( p) = |
|
|
Wраз( p) |
= |
m( p) |
= |
m( p) |
. |
(5) |
|
1 |
+Wраз( p) |
d ( p) + m( p) |
D( p) |
|||||||
|
|
|
|
|
В линейной системе свойство устойчивости не зависит от вида входного воздействия g(t) , а определяется корнями характеристического уравнения замкнутой системы:
D( p) = d ( p) + m( p) = a pn + a pn−1 |
+... + a |
n |
= 0 . |
(6) |
|||
0 |
1 |
|
|
|
|||
Коэффициенты ai (i = |
|
) полинома D( p) |
зависят от параметров системы, в |
||||
0,n |
число которых входят постоянные времени и коэффициенты передачи объекта управления и регулятора.
Для исследования устойчивости можно воспользоваться любым из критериев, имеющих необходимый и достаточный характер: Гурвица, Михайлова, Найквиста.
1. Для систем невысокого порядка в аналитических расчетах удобно использовать критерий Гурвица.
Для того чтобы все корни характеристического уравнения (6) имели отрицательные вещественные части (замкнутая система была устойчива), необ-
ходимо и достаточно, чтобы при ai |
> 0, i = |
|
|
главные диагональные миноры |
|||||
0,n |
|||||||||
матрицы Гурвица |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a1 |
a3 |
a5 |
… |
0 |
|
|
|||
|
|
a2 |
a4 |
… |
0 |
|
|
||
a0 |
|
|
|||||||
Г = |
0 |
a1 |
a3 |
… |
0 |
|
(7) |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
αn |
|
|||
удовлетворяли неравенствам |
k > 0, k = |
|
, т.е. |
|
2 = a1a2 − a0a3 > 0, … . |
||||
2,n −1 |
|
Исследование влияния параметров системы на устойчивость проводится
6
путем анализа неравенств критерия Гурвица.
2. Для систем высокого порядка удобно пользоваться критерием Найквиста, с помощью которого можно судить об устойчивости замкнутой системы с передаточной функцией (5) по виду АФЧХ Wраз( jω) разомкнутой системы, ко-
торая может быть получена экспериментальным путем при исследовании ОУ. Критерий Найквиста для физически реализуемых систем ( m ≤ n ) форму-
лируется следующим образом:
для устойчивости замкнутой системы с единичной обратной связью необходимо и достаточно, чтобы АФЧХ Wраз( jω) разомкнутой системы охва-
тывала точку (−1, j0) с учетом знака в сумме l / 2 раз, где l − число правых корней характеристического уравнения разомкнутой системы d ( p) = 0 .
При этом следует считать, что при наличии v нулевых корней уравнения d ( p) = 0 характеристика W ( jω) при ω = 0 дополняется дугой бесконечно большого радиуса с раствором угла −vπ / 2 , т.е. начинается на вещественной положительной полуоси с бесконечно большого значения.
Положительный охват соответствует повороту радиус-вектора относительно точки (−1, j0) на угол 2π против часовой стрелки (по часовой стрелке – отрицательный охват). Принятые знаки поворота радиус-вектора объясняются тем, что углу ϕ , отложенному от вещественной положительной полуоси, в первом квадранте соответствует sinϕ > 0 и, следовательно, ϕ > 0 , а в четвертом квадранте sinϕ < 0 и, следовательно, ϕ < 0 .
При прохождении АФЧХ Wраз( jω) через точку (−1, j0) при некотором
значении ω* замкнутая система имеет пару чисто мнимых корней. Это следует из условия Wраз( jω) = −1, которому соответствует уравнение
1+W |
( jω) =1+ m( jω) |
= D( jω) = 0 , |
(8) |
раз |
d ( jω) |
d ( jω) |
|
|
|
где характеристическое уравнение замкнутой системы D( jω) = 0 имеет пару мнимых корней p = ± jω* . Если при этом остальные корни уравнения (6) имеют отрицательные вещественные части, то система находится на границе колеба-