книги из ГПНТБ / Евстратов Г.И. Полуавтоматическая электрошлаковая сварка арматуры железобетонных конструкций
.pdfсоединения должны обладать высоким вре менным сопротивлением разрыву, чтобы кон струкции не разрушились.
Относительное удлинение после разрыва (б) подсчитывают как отношение разности
между |
длиной образца |
после |
его |
разрыва |
(/к ) и |
первоначальной |
длиной |
(/0) |
к перво |
начальной длине, т. е. |
|
|
|
Первоначальную длину образцов, а вер нее базу, на которой замеряют деформацию, принимают равной обычно 5 диаметрам об разца.
Относительное сужение после разрыва (Чг) подсчитывают как отношение уменьше ния площади поперечного сечения образца в месте разрыва к первоначальной площади поперечного сечения образца. Относитель ные удлинение и сужение после разрыва ха рактеризуют пластичность металла и выра жаются в процентах.
Механические свойства сварных стыковых соединений стержней арматуры определяют испытанием на растяжение сварных образцов без обработки при расстоянии между захва тами разрывной машины не менее 10 диа метров стержней. При этом определяют только предел прочности, так как другие по казатели (предел текучести, относительное удлинение и сужение) определить нельзя. В соответствии с ГОСТ 10922—64 прочность соединений стержней, выполненных электрошлаковой сваркой в инвентарных формах, должна быть не ниже, указанной в табл. 2.
9
Таблица 2
Требования к прочности соединений арматуры, выполненных полуавтоматической электрошлаковой сваркой
Класс арматурной |
Номинальный диа |
Предел прочности |
сварных образцов |
||
стали |
метр стержней |
при разрыве |
|
арматуры в мм |
в кГ[ммг, не менее |
A-I |
20— 40 |
38 |
А-Н |
20,22 |
50 |
А-П |
25— 40 |
42 |
А -Ш |
20,22 |
60 |
А -Ш |
25—40 |
50 |
П р и м е ч а н и я : 1. Для 100Д ог числа испытанных сое динений допускается снижение предела прочности против ука
занных требований, но не более |
чем на |
10%. |
2. При числе испытанных образцов менее 10 снижение пре |
||
дела прочности допускается для |
одного |
образца. |
При подсчете предела прочности разруша ющую нагрузку принимают по шкале разрыв ной машины, а площадь поперечного сечения стержней с достаточной точностью можно принимать по их номинальным диаметрам без учета фактических отклонений на вели чину диаметра стержней.
Для определения прочности металла шва и поперечного сужения в сварных соединени ях образцы арматуры обтачивают, чтобы при испытании на растяжение исключить влия ние периодического профиля и усиления формы шва. В этой работе размеры и фор ма обточенного образца приняты в соответ
ствии с ГОСТ 1497—61 |
по типу III |
(рис. 2, а). |
|
Испытания |
обточенных |
образцов |
позволяют |
сравнить |
прочность |
сварного |
соединения |
и основного металла, |
а также оценить пла- |
10
Рис. 2. Схемы вырезки и размеры образцов для определения механических свойств металла шва и сварных соединений стержней арматуры
а — обточенные образцы из сварных соединений; б — га
гаринские образцы из металла шва вертикальных сты ков при различных вариантах срезки нижнего стержня при подготовке под сварку; в, г — образцы типа Менаже для определения ударной вязкости соответственно из
вертикальных |
и горизонтальных |
сварных стыков; / — |
||
свариваемые |
стержни; 2 — сварной |
шов |
(стык); |
3 — вы |
резаемые образцы; 4 — место надреза в |
ударных |
образ |
||
|
цах |
|
|
|
11
стичность сварного Соединения по величине диаметра в месте разрыва образца.
Механические свойства металла шва оп ределяют при испытании на растяжение га гаринских образцов (рис. 2,6) и образцов для испытания на ударный изгиб типа Менаже (рис. 2, в, г). Гагаринские образцы не обходимо вырезать из металла шва так, что бы в них не попадали участки основного ме талла. Из металла шва горизонтальных сварных образцов гагаринские образцы без участков основного металла вырезать не уда ется.
На основе изучения механических свойств металла шва можно составить наиболее пра вильное представление о достоинствах или недостатках применяемой технологии сварки и предвидеть работу сварного соединения при различных условиях эксплуатации железобе тонных конструкций.
И. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О ПОЛУАВТОМАТИЧЕСКОЙ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОЙ
СВАРКЕ СТЫКОВ АРМАТУРЫ
Электрошлаковая сварка была разработа на в 1948 г. в Институте электросварки име ни Е. О. Патона для соединения стальных деталей большой толщины, а затем стала применяться и для соединения арматурных стержней.
Полуавтоматическая электрошлаковая сварка стержней арматуры — это такой спо соб сварки, при котором выделение тепла происходит при прохождении электрического тока через расплавленный флюс-шлак при
12
отсутствии электрической дуги (при опреде ленной глубине шлаковой ванны). При этом подачу электродного материала (сварочной проволоки) в плавильное пространство про изводят шланговым полуавтоматом, а необ ходимые круговые и колебательные движе ния сварочной проволоки осуществляет вруч ную сварщик.
Процесс электрошлаковой сварки стерж ней арматуры схематически представлен на рис. 3. На свариваемые стержни, торцы ко торых предварительно срезаны для прида ния необходимого наклона и зазора между
6 7
Рис. 3. Схема электрошлаковой сварки го ризонтальных стержней арматуры
I, 2 — свариваемые стержни; |
3 — съемная |
форма; |
|||
4 — наконечник подвода тока |
к сварочной |
прово |
|||
локе; |
5 |
— сварочная |
проволока; б — шлаковая |
||
корка |
с |
частицами |
нерасплавившегося |
флюса: |
|
7 — затвердевший металл шва; 8 — ванна |
жидко |
го металла шва; 9 — расплавленный флюс — шла ковая ванна
13
ними, устанавливают разъемную форму, ох ватывающую концы стержней. Между внут ренними поверхностями формы и входящими в нее концами стержней образуется плавиль ное пространство, в которое перед сваркой засыпают небольшое количество флюса (30— 40 г) и вводят в него сварочную проволоку. Ток, проходя между концом сварочной про волоки и кромкой стержня (или формой), приводит к возникновению электрической ду ги, и флюс плавится, образуя электропровод ную шлаковую ванну. Увеличивающийся слой расплавленного флюса нарушает устой чивость горения дуги, и процесс из видимого дугового переходит в процесс без видимого горения дуги, внешне похожий на электрошлаковый1. В дальнейшем ток, проходя меж ду сварочной проволокой и ванной жидкого шлака, преобразуется в тепло и поддержива ет высокую температуру шлакового расплава.
Поступающая с постоянной скоростью в плавильное пространство сварочная проволо ка и кромки стержней оплавляются под воз действием тепла шлаковой ванны, и жидкий металл вследствие большего удельного веса опускается на дно и образует ванну жидкого металла. Некоторое время металл находится1
1 При рассматриваемой сварке стержней арматур процесс, по некоторым данным, не является полностью электрошлаковым, так как под слоем флюса происходит горение дуги. При этом с поверхности шлаковой ванны дуговой процесс не виден. Учитывая, однако, отсутствие опубликованных работ по характеру этого процесса сварки, а также сложившееся и распространенное назва ние способа как «полуавтоматическая электрошлаковая сварка», в работе сохраняется прежнее название спосо ба, хотя, возможно, более правильно его называть «по луавтоматическая ванная сварка под слоем флюса».
14
в жидком состоянии и из его объема на по верхность постепенно всплывают частицы шлака и пузырьки газа. Нижние участки шва отдают тепло инвентарной форме и сваривае мым стержням и затвердевают. Затвердев ший металл шва, как правило, не имеет шла ковых включений, пор и других дефектов. Сварку стыка прекращают выключением по дачи сварочной проволоки, когда разделка стержней будет полностью заполнена метал лом.
При полуавтоматической электрошлаковой сварке стержней арматуры применяют
режимы, обеспечивающие достаточно |
глубо |
||
кое |
проплавление кромок |
основного |
метал |
ла. |
Поэтому непровары и |
несплавления при |
правильной технологии сварки |
исключаются, |
и качественное выполнение |
соединений не |
требует длительных навыков и высокой ква лификации сварщика.
При электрошлаковой сварке стыков ар матуры основное количество тепла в шлако вой ванне создается в результате преобразо вания электрической мощности в тепловую. Однако тепло в шлаковой ванне распределя ется неравномерно. Большая его доля сосре доточивается в небольшом объеме, примыка ющем к торцу сварочной проволоки. Поэто му для равномерного проплавления кромок свариваемых стержней концу электродной проволоки придают круговые и колебатель ные движения в пределах плавильного про странства.
Тепло, выделившееся в шлаковой ванне, расходуется на: плавление флюса и свароч ной проволоки, оплавление кромок стержней, теплоотвод в стержни и в инвентарную фор му и излучение в окружающую среду.
15
вязкости металла, что отрицательно сказыва ется на работе сварных соединений при низ ких температурах и динамических нагрузках. Металл шва при электрошлаковой сварке имеет крупнокристаллическую структуру и обладает меньшей пластичностью и вязко стью, чем при ручной электродуговой сварке многослойными швами, когда металл шва имеет более мелкую первичную структуру (рис. 4). Однако по абсолютным значениям показатели пластичности и вязкости металла шва, достигаемые при полуавтоматической электрошлаковой сварке стыков арматуры, достаточно высокие, что обеспечивает надеж ную эксплуатацию конструкций с такими сварными соединениями при неблагоприят ных условиях (пониженная температура, ударные и повторные нагрузки).
III. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ПОЛУАВТОМАТИЧЕСКОЙ ЭЛЕКТРОШЛАКОВОЙ
СВАРКИ СТЫКОВ АРМАТУРЫ
Полуавтоматическую электрошлаковую сварку стыков арматуры в инвентарных фор мах целесообразно применять для соедине ния горизонтальных и вертикальных стерж ней при монтаже сборных и возведении мо нолитных железобетонных конструкций, а также при изготовлении арматурных конст рукций в заводских и полигонных условиях, если отсутствуют машины для контактно стыковой сварки. Наиболее эффективной яв ляется полуавтоматическая электрошлаковая сварка арматуры при возведении многоэтаж-
ПУБЛИЧНАЯ
1-Т ЕХ НИ ЧЕСКА Я \1 Ш т т
ных зданий и сооружений, так как объем ра бот большой, а на перекрытии легко разме стить оборудование сварочного поста.
Режимы и технология полуавтоматической электрошлаковой сварки разработаны для соединения стержней диаметром от 20 до 40 мм (включительно) из горячекатаной ар
матурной |
стали |
классов |
|
A-I, А-П и А-Ш. |
||
Соединять |
полуавтоматический |
электрошла |
||||
ковой |
сваркой |
стержни |
|
диаметром менее |
||
20 мм |
трудно, |
так как |
объем |
плавильного |
||
пространства |
маленький, |
расплавленного |
||||
флюса |
недостаточно для |
перехода в электро- |
шлаковый режим сварки и процесс носит дуговой характер с выплесками шлака. Кро ме того, экономически невыгодно выполнять такие соединения с применением полуавто мата. Технология полуавтоматической элект рошлаковой сварки стержней крупного диа метра (более 40 мм) находится в стадии разработки.
При исследовании гагаринских образцов и типа Менаже для определения ударной вяз кости установлено, что при полуавтоматиче ской электрошлаковой сварке стыков арма туры из стали 35ГС (класс А-Ш) металл шва имеет относительное удлинение 20—28% и температуру хладноломкости до —40°С. Поэтому полуавтоматическую электрошлаковую сварку арматуры можно применять в кон струкциях, эксплуатируемых при температуре до —40°С (при действии статической нагруз ки).
В конструкциях, рассчитанных на эксплу атацию под действием переменной (вибраци онной) нагрузки, полуавтоматическую электрошлаковую сварку арматуры можно приме
18