Добавил:

ivanov666 Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.

Вуз:

Башкирский Государственный Аграрный Университет

Предмет:

[НЕСОРТИРОВАННОЕ]

Файл:

книги из ГПНТБ / Евстратов Г.И. Полуавтоматическая электрошлаковая сварка арматуры железобетонных конструкций

.pdf

Скачиваний:

Добавлен:

29.10.2023

Размер:

9.76 Mб

Скачать

☆

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1610 11 12 13 14 15 16 > Следующая >>>

	Таблица 19
Режимы сварки горизонтальных	стержней из стали
класса A - I I I

Номинальный ди аметр сваривае мых стержней (dH) в мм

Скорость			Ориентиро
подачи	Напряже	Сварочный	Ориентиро
подачи	Напряже	Сварочный	вочное время
электродной	ние	ток в а	сварки стыка
проволоки	дуги в в		в сек
в м/н

	При диаметре	электродной проволоки 2 мм
20	265—298	38—42	300—400	40—50
22	265—298	38—42	300—400	45—55
25	265—298	38—42	300—400	60—70
28	337—382	40—44	350-450	75—85
32	337—382	40—44	350—450	95—105
36	435—500	44—46	400—500	100—120
40	435—500	44—46	400—500	120—140

При	диаметре	электродной проволоки 2,5 мм
20	188—210	40—42	420—450	40—50
22	188—210	40—42	420—450	45—55
25	188—210	40—42	420—450	60—70
28	236—265	42—44	440—480	75—85
32 •	236—265	42—44	440—480	90—100
36	298—337	45—48	460—500	110—120
40	298—337	45—48	460—500	120—140

П р и м е ч а н и е . При сварке стержней разных диаметров скорость подачи электродной проволоки следует принимать по большему диаметру стержня.

				Т а б л и ц а			20
Режимы сварки вертикальных стержней из стали
		класса A-11I
	Скорость	1 X
	подачи		Сварочный	Ориентировочное		время
	электрод-	<уЬ
	ной прово-	§ ч	ток в а	сварки стыка		в	сек
	локи	ЕГО)
	в м/ч	те х
		те <и
		Я *
	При диаметре электродной			проволоки	2 М М
20	265—298 36 -40 300—420			85 -95 (80—90)
22	265-298 36—40 300—420			85—95 (80—90)
25	265—298 36—40 300—420			95—105	(90— 100)
28	337—382 40—44 350—500			100—120	(100—110)
32	337—382 40—44 350—500			140—160 ( 120— 140)
36	435—500 45—48 420—500			150—170 ( 130— 150)
40	435—500 45—48 420—500			200—240 ( 150— 180)
	При диаметре электродной проволоки 2,5 мм
20	188—210 36—40 420—450			80—90 (75—85)
22	188—210 36 -40 420—450			80—90 (75—85)
25	188—210 36—40 420—450			90—100 (85—95)
28	236—265 42—44 440—480			110— 120 ( 100— 110)
32	236—265 42—44 440—480			140—160 (120— 140)
36	298—337 46—48 460—500			150—170 (130— 150)
40	298—337 46—48 460—500			200—240 ( 150— 180)

П р и м е ч а н и я : 1. Для получения требуемого начально го напряжения сварки напряжение холостого хода источника питания следует принимать на 2—5 в больше начального на

пряжения	сварки.
2. При	сварке между собой стержней разных диаметров
(диаметр	верхнего стержня меньше диаметра нижнего) ско

рость подачи электродной		проволоки и начальное напряжение
сварки следует	принимать	в зависимости от	диаметра нижне
го стержня.	продолжительности сварки		стыка, приведен
3. Значения

ные в скобках, относятся к варианту сварки с обратным ук лоном торца нижнего стержня.

	!				Таблица	21
Пределы прочности сварных образцов арматуры
	из стали 35ГС при сварке их в вертикальном
		и горизонтальном положениях
	а.		о
X	я		о
X	f-	я о			Интервал зна-
3		о*	о.		Интервал зна-
£3		н u		Пространственное	чений предела
т^	03			Пространственное	чений предела
	03			положение	прочности
	Я	%% »		положение	прочности
й®			Я s '	стержней при	в серии из
й®	Я Q ,	« а®		сварке	10 образцов
Но	g-e-	« а®			в кГ/ммг
I"	g-e-	О	р*		в кГ/ммг
is.	5 о	Я	t - О
Чо		о » ;
Чо	К	О А К
	Электродная проволока Св-08А диаметром 2 мм
22	Графит	265		Вертикальное	54,4—63	60
	ЭЭГ	265		Горизонтальное	62—64,6	63,2
	ЭЭГ			Горизонтальное	62—64,6	63,2
32	Графит	382		Вертикальное	52,3—62,8	57
32	АГ			Горизонтальное	52,6—64,8	59
	Электродная проволока Св-08ГА диаметром 2 мм
28	Медь	382		Вертикальное	56,6—64,8	60,5
				Горизонтальное	55,1—64,8	63
32	Медь	382		Вертикальное	55,2—60,4	57,8
32	Медь	382		Вертикальное*	57,6—63,2	60,7
				Горизонтальное	56—62,7	60,8
32	Графит	382		Вертикальное	57—63,4	59,5
32	ЭЭГ			Горизонтальное	64,4—65	64,8
40	Медь	500		Вертикальное	50,2—62	56,2
40	Медь	500		Вертикальное*	57,6—62	60,2
				Горизонтальное	55,9—64,7	60,6
ном	* Данные	относятся к варианту сварки с обратным				укло
ном	торца нижнего			стержня.

Прочность стыков арматуры при сварке вертикально и горизонтально расположенных стержней. Сравнение данных о пределах прочности сварных соединений арматуры из стали 35ГС, выполненных в вертикальном и горизонтальном положениях (табл. 21), пока зывает, что прочность горизонтальных свар ных образцов выше, чем вертикальных. Толь ко при сварке вертикальных стержней с об ратным уклоном торца нижнего стержня их прочность мало отличается от прочности сварных горизонтальных образцов. Эти раз личия в прочности объясняются главным об разом тем, что при сварке горизонтальных стыков (и вертикальных с обратным уклоном торца нижнего стержня) объем плавильного пространства примерно в 1,5 раза меньше и легирование металла шва за счет оплавления кромок основного металла повышается. В ме талле шва горизонтальных стыков содержа ние кремния в 1,5—2 раза больше, чем в швах вертикальных сварных стержней (без обратного уклона торца нижнего стержня), что и влияет на повышение прочности гори зонтальных сварных образцов.

Испытания обточенных образцов на растя жение, вырезанных из вертикальных и гори зонтальных стыков диаметром 32 мм, при сварке их в медной форме электродной про волокой Св-08А диаметром 2 мм показали со ответственно предел прочности в среднем 42 и 50 кГ/мм2-, при применении проволоки Св-08ГА диаметром 2 мм средние значения пределов прочности вертикальных и горизон тальных обточенных образцов соответственно

48,8 и 54,7 кГ1мм2.

Подготовка стержней под сварку, установ-

ка форм. Для сварки арматуры в инвентар ных формах стержни под сварку необходимо собирать таким образом, чтобы было обеспе чено:

а) смещение продольных осей стержней в стыках (несоосность) с отклонением до 0,05 номинального диаметра стержня;

б) перелом продольных осей стержней в стыках не более 3°.

При несоосности стержней более 0,05 их номинального диаметра необходимо подо

греть их до	700—800°С	пламенам горелки
или резака	(на расстоянии	70—100 мм от бе

тона) и при помощи ломика или молотка ото гнуть стержни до соосного положения, не до пуская отколов бетона. Предельное смещение

С, при котором допускается отгиб		стержней
арматуры, не должно	превышать	0,05	сум
марной длины арматурных выпусков			(рис.
28).
При подготовке стержней под сварку необ
ходимо стремиться к	минимально	допусти-

Рис. 28. Предельное смещение осей стержней, при котором допускается их отгиб

/ — торцы сборных железобетонных элементов; 2 — арматурные выпуски со смещением С; 3 — положе ние арматурных выпусков после их отгиба

мому межтордовому зазору. При зазоре, пре вышающем максимально допустимый, стерж ни обрезают так, чтобы можно было устано вить между ними арматурную вставку дли

ной не менее	150 мм (из	той же стали, что
и свариваемые	стержни)	и вместо	одного
сваривают два стыка.			под свар
Концы стержней при подготовке

ку срезают кислородным резаком. До начала срезки на концах стержней мелом намечают при помощи стального шаблона (рис. 29) плоскости реза.

Рис. 29. Шаблон для разметки и контроля углов срезки горизонтальных и вертикальных стержней под сварку

а — конструкция	и размеры шаблона; б — схема уста
новки на	верхний вертикальный стержень

между	цилиндрическими		поверхностями
формы	и нижнего	стержня	более	1,5—
2 мм,	во избежание	вытекания шлака		на

нижнем стержне создают уплотнение намот кой колец шнурового (листового) асбеста или вязальной проволоки. При применении ас беста уплотнение из него должно отстоять от шва по возможности дальше, чтобы исклю чить появление пор в шве из-за воздействия на асбест расплавленного металла. Аналогич-

1±

( Сечение повернуто ни 90°)

Рис. 31. Схема за крепления медной же лобчатой подкладки на концах сваривае мых стержней двумя

струбцинами

1 — подкладка; 2—струб. цины; 3 — рамка-указа- тель границ плавильно го пространства

ное требование относится и к уплотнению ас бестом горизонтальных стыков. Поэтому уп лотнение асбестом рекомендуется выполнять в 5—10 мм от торцов форм. Закрепление же лобчатых подкладок осуществляют струбци нами (рис. 31).

После установки форм в плавильное про странство засыпают небольшое (30—40 г) количество флюса (рис. 32), а при примене нии медных желобчатых подкладок на их дно перед установкой насыпают слой флюса вы сотой 5—7 мм для создания усиления шва в нижней части, и перед сваркой на концы стерж ней также насыпают флюс во избежание рас текания металла. На этом подготовку стерж ней к сварке заканчивают.

Техника сварки. При сварке горизонталь

ных	стержней устанавливают	первоначаль
ный	вылет электродной проволоки 30—40 мм,
ее конец погружают во флюс		и касанием в
точке «К» стержня (рис. 33,а)		возбуждают

дугу (возбуждение дуги на дне формы приво дит к ее повышенному износу и оборачивае мость форм снижается в 1,5—2 раза).

После возбуждения дуги сварщик направ ляет электродную проволоку на торец стерж ня в нижней части и сообщает концу прово локи колебательные движения (показанные стрелками), проплавляя нижнюю часть тор ца одного стержня. После проплавления ниж


ней кромки одного стержня (в течение		5—
10 сек) конец проволоки	быстро перемещают
на нижнюю часть торца	второго стержня,
проплавляя его аналогичным образом. В		ре

зультате образуется ванна жидкого металла и Шлака.

Затем путем быстрых перемещений конца

5* Зак. 802

9 9

Рис.	32.	Схемы установки инвентарных				форм и подготовки			стержней
				под сварку
а, в — установка			разъемных	форм соответственно на			горизонтальные		и верти
кальные		стержни;	б — установка медной		желобчатой		подкладки	на горизонталь
ные	стержни; 1— флюс; 2			— уплотнение	для	предупреждения		вытекания шла
				ка и металла

<<< < Предыдущая 1 2 3 4 5 6 7 8 910 / 1610 11 12 13 14 15 16 > Следующая >>>

Соседние файлы в папке книги из ГПНТБ