книги из ГПНТБ / Хордас, Г. С. Техническое кондиционирование воздуха и инертных газов на судах
.pdfВ связи со стабильностью исходных данных при расчетах систем инертных газов могут быть однозначно получены параметры про цессов абсорбции и десорбции при использовании для осушения раствора LiCl.
Параметры инертных газов на выходе из скруббера: Тс = 35° С, dc ----- 32,4 г/кг; /с = 118 кДж/кг. Температура забортной воды, подаваемой на охлаждение раствора, принимается равной -f-32°C. Циркуляция раствора, например на танкерах типа «Крым», принята по схеме рис. 98,6.
Температура раствора после охладителя должна быть на 4°С выше температуры охлаждающей забортной воды: Та — 32 -|- 4 = =-■-=36° С. Концентрацию раствора, подаваемого на абсорбер, при нимаем равной 43%. Влагосодержание газов, соответствующее
температуре точки росы -ф 13° С, |
составляет |
== 8,9 г/кг. |
При коэффициенте орошения |
ра = 2,5 (используется циклонно- |
пенный аппарат) согласно формуле (33) концентрация раствора после абсорбера
~ |
, 3 2 , 4 — 8 , 9 = 4 2 >6 % • |
1 |
~г “ 2 , 5 - Ю 3 |
На диаграмме приложения III производим построение линии процесса осушения газов СА и процесса абсорбции ОВ с тем, чтобы обеспечить равенство отрезков ОА' = А'.В и сохранить баланс по уравнению (35). При /А = 62,5 кДж/кг и 7В = 44,8° С эти условия
соблюдаются. |
Действительно, |
при |
сп — 2,64 кДж/(кг-°С) |
|
[0,63 ккал/(кг-°С) ], |
получаем |
1,05 (118 — 62,5)^2,5-2,64 X |
||
X (44,8 — 36); |
58,2 « |
58,1. |
|
|
Сходимость вполне достаточная. Разность парциальных давле
ний рА и рв составляет более 0,13 кПа (1 |
мм рт. |
ст.). |
|||||
Доля |
раствора, |
поступающая на регенерацию, |
по формуле (41) |
||||
(при рд = 3,0 для |
циклонно-пенных аппаратов) |
|
|||||
|
|
а0 = |
||- 0 ,3 5 = |
0,42. |
|
||
Тогда |
концентрация |
раствора после десорбера |
по формуле (39) |
||||
|
|
= |
~ |
3 2 , 4 — 8 , 9 |
= |
4 4 ° ^ ’ |
|
|
|
|
1 |
0 , 4 2 - 2 , 5 - 103 |
|
|
|
Влагосодержание воздуха после десорбции по формуле (42) с уче том формулы (41) при dH = 24 г/кг (температура наружного воз духа Тн = 32° С и относительная влажность 8 %)
dA = 2* + 0Д5 (3 2 >4 - 8 -9) = 9 1 -2 г/кг.
По диаграмме приложения IV рд = 12,3 кПа (93 мм рт. ст.). Принимаем рр = 12,7 кПа (95 мм рт. ст.).*На пересечении линий рр и КР получаем точку Р с температурой ТР = 89° С.
206
Из точки Н, приняв 7V — Тн = 3° С [61 ], на разномасштабных диаграммах приложения IV строим линии процесса увлажнения воздуха НД и процесса десорбции ПР с учетом равенства отрез
ков ПД' |
и Д 'Р и сохранения баланса по уравнению (44). В резуль |
||||
тате построения |
получаем Тп — 114,5° С и Гд — 57° С. |
||||
При |
сл = 2,76 |
кДж/(кг-°С) |
[(0,66 |
ккал/(кг • °С)] сохраняется |
|
равенство (44): |
= 0,95-0,42-2,5-2,76 (114,5 — 89); 70,2 = 70,2. |
||||
0,35 (298 — 97) |
|||||
Температура раствора в баке ТГуопределяется по уравнению (48) |
|||||
|
(1 |
! |
0,42) 77, = ^ . 4 |
4 ,8 |
0,42 i | - 89; |
Тв = 57,5° С.
Полученные с помощью диаграмм Id параметры процессов кон денсации воды в поверхностных аппаратах, адсорбции, абсорбции и десорбции позволяют определить нагрузки тепло- и массообменных аппаратов (адсорберов, абсорберов, десорберов, подогревателей и охладителей газовых смесей и раствора), температурные напоры, перепады парциональных давлений водяного пара и другие данные, на основе которых производится подбор аппаратов и механизмов или выдается задание на их проектирование.
Следует иметь в виду, что если в системах инертных газов пара метры точки О' (см. рис. 96) или А (см. рис. 98) отражают состояние осушенных газов перед входом в грузовые цистерны, то в системах технического кондиционирования воздуха, где осуществляется ре циркуляция и подмешивание обработанного воздуха, параметры воздуха на входе в грузовое помещение должны быть в процессе тепловлажностного расчета определены. Предлагаемые выше методы графоаналитического определения параметров адсорбции и абсорбции особенно хорошо сочетаются с разработанными В. А. Загоруйко и Ю. И. Кривошеиным методами графического решения задач. Эти задачи связаны с выбором режимов работы систем технического кон диционирования воздуха судов, перевозящих грузы, к сохранению которых предъявляются повышенные требования [22]. Выполненные исследования позволили указанным авторам построить диаграммы Id, на которые нанесены кривые приведенного влагосодержания Wnp
для |
некоторых |
гигроскопических материалов — древесноволокни |
||
стых материалов, риса, пшеницы, кофе, ржи и ячменя |
(рис. |
101). |
||
|
Приведенное |
влагосодержание определяется уравнением |
|
|
|
|
Г,ч, = - ^ ЮО, |
|
(49) |
где |
U — влагосодержание груза, кг воды/кг сухой массы; |
тем |
||
|
U0 — равновесное влагосодержание данного груза |
при |
||
|
пературе 0° С и ср = 100%, кг воды/кг сухой массы. |
|
||
|
Как известно, под равновесным влагосодержанием груза понимают |
такое содержание воды в нем, когда парциальные давления паров воды на поверхности груза и в окружающем его воздухе равны. В этом
2 0 7
случае массообмен между грузом и воздухом отсутствует и наступает
динамическое влажностное |
равновесие между грузом и воздухом |
в трюме (твиндеке). Если |
парциальное давление водяных паров |
в воздухе будет выше, чем парциальное давление паров в поверх ностном слое гигроскопического груза, то в трюме (твиндеке) будет
Рис. 101. Диаграмма Id с кривыми приведенного влагосодержания древесноволокни стых материалов.
происходить процесс перехода водяных паров из воздуха к грузу и увлажнение последнего.
Если же парциальное давление водяных паров в поверхностном слое гигроскопического груза окажется выше их парциального давления в воздухе грузового помещения, то в этом случае будет иметь место процесс перехода воды от груза к воздуху, т. е. будет протекать процесс подсушки груза с одновременным увлажнением воздуха.
208
Значения U0 для некоторых материалов, входящих в группу древесноволокнистых, приведены ниже.
|
|
|
Uо, кг воды/кг |
|
Древесина: |
|
|
сухой массы |
|
300 |
кг/м3 |
0,2620 |
||
р = |
||||
р = |
400 |
кг/м3 ............... |
0,2775 |
|
р = |
500 |
кг/м3 ............... |
0,3170 |
|
р = |
700 |
кг/м3 ............... |
0,4450 |
|
Торфяные изделия: |
0,3317 |
|||
р = |
300 |
кг/м3 ............... |
||
р = |
400 |
кг/м3 ............... |
0,3625 |
|
р — 500 кг/м3 ............... |
0,4260 |
|||
Пробка: |
|
кг/м3 |
0,1435 |
|
р - 200 |
||||
р = |
300 |
кг/м3 ............... |
0,1363 |
|
р = |
400 |
кг/м3 ............... |
0,1465 |
|
Хлопок: |
|
|
0,2065 |
|
сорт 1 0 8 Ф .................... |
||||
египетский................... |
0,2201 |
|||
Джут ...................................... |
|
|
0,3488 |
|
Войлок шерстяной: |
0,3940 |
|||
р = |
100 кг/м3 ............... |
|||
р = |
200 кг/м3 ............... |
0,2780 |
||
р = |
300 кг/м3 ............... |
0,2620 |
||
р = |
400 кг/м3 ............... |
0,2750 |
||
Фибролит термоизоляционный: |
0,3250 |
|||
р = |
200 кг/м3 ............... |
|||
р = |
300 кг/м3 ............... |
0,3183 |
По влагосодержанию груза U, которое должно быть обеспечено во время его транспортировки, и величине U0 нетрудно определить значение Wnp.
Таким образом, для обеспечения динамического влажностного равновесия за весь период рейса с помощью системы технического кондиционирования воздуха должны поддерживаться такие пара метры в грузовых помещениях, чтобы WIip было постоянным.
С достаточной для практических целей точностью и с использо ванием данных В. А. Загоруйко и Ю. И. Кривошеина можно пред ложить следующий порядок построения процессов в диаграмме Id для систем технического кондиционирования воздуха (рис. 102).
1.На диаграмму Id наносят точки: Н, характеризующую рас четные параметры наружного воздуха, и О' (см. рис. 96) или А (см. рис. 98), характеризующих состояние воздуха после воздухо осушительной установки — в зависимости от ее типа. Если для осушения воздуха используют холодильные машины, то параметры точки О' должны соответствовать либо параметрам воздуха на вы ходе из охладителя, либо при работе по схеме системы типа Д (см. гл. II) параметрам воздуха на выходе из воздушного конденсатора.
2.По заданному влагосодержанию груза, для перевозки которого
проектируется судно, и известному для этого груза значению U0 по формуле (49) определяется приведенное влагосодержание Wup. Если судно предназначено для перевозки различных гигроскопиче ских грузов, построение производится для наиболее типичных из них.
14 Г. С. Хордас |
209 |
3. На кривой Wnp задают точку Г, характеризующую конечное состояние воздуха в грузовом помещении, или в соответствии с за данием на проектирование, или таким образом, чтобы его темпера тура точки росы Трг была на 3—4° С ниже заданной температуры
наружного воздуха, что исключит кон денсацию водяного пара на внутренних поверхностях ограждений. Увеличение разности более чем на 3—4° С приведет к завышению производительности воздухо осушительной установки. При хорошо организованной вентиляции груза поверх ность теплообмена между воздухом и гру зом имеет достаточно большую величину. Поэтому температура воздуха Тг на вы-
5) |
в) |
Рис. 102. |
Построение процессов на диаграмме |
Id |
с кривыми |
приведенного |
||
влагосодержания |
груза: а — схема |
циркуляции |
воздуха; б — построение |
|||
процесса |
при ' |
(ассимиляция |
тепла); |
в — построение |
процесса при |
—Qn (отдача тепла).
Параметры воздуха: А — на выходе из адсорбера, абсорбера; Г — на выходе из грузовых помещений; Н — наружного; О' — на выходе из охладителя; С — после смешения; Т — на входе в трюмы и твиндеки.
ходе |
нз трюма (твиндека) |
мало отличается от температуры груза, |
||
и точка Г, следовательно, отражает параметры груза. |
||||
4. |
Оценивают количество явной теплоты |
ассимилируемое |
||
или |
отдаваемое воздухом, |
поступающим в грузовые помещения, |
||
|
2 < ? я = |
< ? о г - Ь < ? с + < г д - Г < ? г . |
( 5 0 ) |
|
где Qor — теплопритоки или теплопотери через |
ограждающие по |
|||
|
верхности, |
Вт; |
|
солнечной радиа |
|
Qc — количество |
теплоты, поступающее от |
||
|
ции, Вт; |
|
|
|
210
|
<2Д— количество |
теплоты, выделяемое в процессе |
аэробного |
||||
|
дыхания грузов растительного происхождения, Вт; |
||||||
|
Qг — количество |
теплоты, |
ассимилируемое или |
|
отдаваемое |
||
|
грузом, |
Вт. |
|
через |
ограждающие |
поверхности |
|
|
Теплопритоки |
(теплопотери) |
|||||
(Вт) определяют |
по формуле |
|
|
|
|
||
|
|
Qov— 'bjKoriFovi (Тц — Тг), |
|
(51) |
|||
где |
Kori — коэффициент теплопередачи t'-ro ограждения, |
|
Вт/(м2-°С), |
||||
|
для неизолированных поверхностей Ког — 4,65 Вт/(м2 -°С) |
||||||
|
[4 ккал/(м2-ч • °С) ]; |
|
|
|
|
||
|
F„ri — поверхность |
г-го ограждения, м2; |
|
воды или |
|||
|
Тп — температура |
наружного воздуха, забортной |
|||||
|
воздуха в смежном помещении, °С. |
|
|
||||
от |
Если температуры наружного воздуха и забортной воды зависят |
||||||
района плавания судна, являются |
однозначными |
величинами |
и обычно задаются техническим заданием на проектирование, то температуры в смежных с грузовыми помещениях могут в определен ных пределах варьироваться в процессе проектирования и от их значения во многом зависит величина теплопритоков (и теплопотерь).
Количество теплоты, поступающее от солнечной радиации в лет
ний период, находят по |
формуле |
|
|
|||
|
|
|
Qc = ^ - q nepFp, |
|
(52) |
|
где а„ = |
2,3 -! • 11,6 | |
— коэффициент теплоотдачи от наружного |
||||
|
воздуха к наружной поверхности ограждения, Вт/(м2 -°С); |
|||||
wc — скорость движения, воздуха относительно судна, |
прини |
|||||
|
маемая |
равной |
эксплуатационной скорости судна, м/с; |
|||
qn — напряжение солнечной |
радиации, Вт/м2 (табл. 31); |
|||||
|
|
|
|
|
Таблица 31 |
|
|
Расчетные величины напряжений солнечной радиации |
|
||||
|
на вертикальную и горизонтальную поверхности, |
|
||||
|
|
|
Вт/м2 [(ккал/(м2 -ч)] |
|
|
|
|
|
Поверхность |
|
Поверхность |
||
Район |
верти |
горизон |
Район |
верти |
горизон |
|
плавания судна |
плавания судна |
|||||
|
|
кальная |
тальная |
|
кальная |
тальная |
Неограниченный |
720 (620) 1050 (900) |
Черное и Азов |
700 (600) |
930 (800) |
||
Черное |
море с |
720 (620) 1050 (900) |
ское моря без вы |
|
|
|
выходом |
в тропи |
|
|
хода в тропические |
|
|
ческие моря |
|
|
моря |
|
|
|
Каспийское мо |
710 (610) |
990 (850) |
Японское, Охот |
700 (600) |
870 (750) |
|
ре |
|
|
|
ское моря и Тихий |
|
|
|
|
|
|
океан без выхода |
|
|
|
|
|
|
в тропические моря |
|
|
14* |
211 |
ер — коэффициент |
поглощения солнечной радиации, который |
||
зависит от характера окраски поверхности; при окраске |
|||
белого цвета |
ер = |
0,4, шарового |
бр — 0,7, черного и су |
риком ер = 0,9, серебрянкой ер |
0,45; |
||
7р — поверхность |
ограждения, подверженная действию сол |
||
нечной радиации, |
м2. |
|
Для прикидочных расчетов можно пользоваться данными фирмы Свенска Флектфабрикен о поступлении теплоты от солнечной радиа ции через 1 м2 ограждения трюма или твиндека.
Для горизонтальной поверхности
П о с т у п л е н и е т е п л о т ы , В т / м 2 [ к к а л / ( м 8 - ч ) ] |
С е в е р н а я ш и р о т а |
|
|
30° |
40° |
В марте или сен тя б р е ................................... |
107 (92) |
93 |
(80) |
В апреле или августе ................................... |
122 (105) |
113(97) |
|
Для вертикальной поверхности |
|
|
|
П о с т у п л е н и е т е п л о т ы , В т / м 2 [ к к а л / ( м * * ч > ] |
С е в е р н а я ш и р о т а |
||
|
30° |
40° |
|
В марте или сен тя б р е ................................... |
23 (20) |
40 |
(34) |
В апреле или а в г у с т е ................................... |
21 (18) |
31 |
(27) |
Количество теплоты, выделяемое при дыхании зерновых куль тур, можно определить на основании формулы, полученной В. А. Загоруйко путем обработки приведенных в литературе эксперимен тальных данных [33 ]
|
|
<?д = 10 - 4СгРс,- (2,247?- - |
74,472г -1- |
|
||
|
• |
17087г — 7140) ( y ^rjj — 0,1525) Вт, |
(53) |
|||
где |
Gr — масса |
груза, кг; |
|
кг/м3. |
|
|
|
рсг — плотность сухого груза, |
|
||||
|
Для овощей и фруктов на основании известной формулы А. М. Де- |
|||||
зента это количество теплоты |
|
|
|
|
||
|
<?д = 1 0 ~ 3G r ( 1 3 , 4 + |
0 6 3 7 г + |
0 , 0 8 7 7 г ) В т . |
( 5 4 ) |
||
|
Для более дифференцированного определения фд можно |
поль |
||||
зоваться графиком, приведенным на рис. 103. |
|
|||||
|
Количество теплоты, ассимилируемое или отдаваемое грузом (Вт), |
|||||
|
|
|
Grcr ДТг |
|
(55) |
|
|
|
|
24-3600 |
|
||
|
|
|
|
|
||
где |
сг — удельная теплоемкость |
груза, Дж/(кг-°С); для |
зерна, |
|||
|
поданным [33], сг = |
(1250 + |
3000G/) (1 + Д)Дж/(кг-°С) |
|||
|
при |
0 ==£{/< 0,18 |
и |
сг = |
(1030 + 4190//) (1 -f U) |
|
|
Дж/(кг-°С) при 0 ,1 8 ^ |
U ^ |
0,35; для овощей и фрук |
|||
|
тов, по данным фирмы |
Свенска Флектфабрикен, |
сг = |
|||
|
= 3,76-103 Дж/(кг • °С); |
|
|
|
212
ДГг — максимальное суточное изменение температуры всей массы груза в период рейса, которое на основании прак тических данных можно принимать ЛГг = 2н-3° С.1
Произведя соответствующие преобразования получаем
Qr «=г 0,3 • 10~4G,.cr. |
(56) |
В формулу (50) значение Qr для случая перехода судна |
из хо |
лодного района в теплый подставляется со знаком минус, из теплого
в холодный — со |
знаком |
плюс. |
Од,&т[нтл/(нг-ч)] |
|
|
|
||||||
5. |
Определяют энтальпию воз |
|
|
|
||||||||
духа, |
|
поступающего |
в |
трюмы |
|
|
|
|
|
|||
(твиндеки) / т кДж/кг: |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1Г— 10-з 2 |
|
|
(57) |
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
-*тр |
|
|
|
|
|
|
|
|
где GTP — массовый расход |
воз |
|
|
|
|
|
||||||
|
|
духа, |
|
поступающего в |
|
|
|
|
|
|||
В |
|
трюмы (твиндеки), кг/с. |
|
|
|
|
|
|||||
свою очередь, |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
GTp |
ГТр(>ц. |
|
|
(68) |
|
|
|
|
|
|
Здесь |
|
Lrр — объемный |
расход |
|
|
|
|
|
||||
воздуха, м3/с, который регламен |
Рис. 103. |
Зависимость QA |
от |
Тг для |
||||||||
тируется нормативными докумен |
||||||||||||
тами |
в |
зависимости |
от |
объема |
овощей и фруктов (по данным фирмы |
|||||||
Свенска Флектфабрикен). |
|
|||||||||||
пустых |
трюмов |
(твиндеков) |
(см. |
1 — груши; |
2 — дыни; 3 — желтые яб |
|||||||
§ 18 настоящей главы); |
рв— плот |
локи; 4 — помидоры; 5 — бананы зеленые; |
||||||||||
ность воздуха, кг/м3; без большой |
6 — апельсины; |
7 — лимоны; |
8 — лук; |
|||||||||
9 — грейпфрут; |
10 — картофель; |
// — |
||||||||||
ошибки ее можно |
принимать при |
яблоки |
«Винсап»; 12 — виноград. |
|||||||||
параметрах точки Г (см. рис. |
102). |
|
|
|
|
|
||||||
Пересечение |
изоэнтальпы |
/ т с линией постоянного влагосодер- |
жания dr определит точку Т, характеризующую параметры воздуха на входе в трюм (твиндек).
6 . Проводят линию А Т (или О'Т) до пересечения ее с линией ГН. Полученная точка С, характеризующая параметры воздуха после
смешения |
наружного воздуха |
G,, (кг/с) ;и воздуха, поступающего |
|
из трюмов |
и твиндеков СпГ (кг/с), находится на прямой |
НГ и делит |
|
ее на отрезки, обратно пропорциональные GH и GBr: |
|
||
|
О н |
ГС |
(59) |
|
ОвГ |
СН ’ |
|
откуда |
|
|
(60) |
|
Gh |
GbI- сн . |
1При испытаниях, проведенных В. А. Загоруйко на теплоходе «В. Терешкова»
врейсе Севастополь—Гавана, суточные колебания температуры верхних участков груза достигали 10° С [33].
213
7. Производительность воздухоосушительной установки по осу шенному воздуху Ga определяется на основе равенства
са= GTP |
АСТ - или G0- = G„r ц Сс . |
(61) |
Если при построении |
точка пересечения линий АТ |
(или О'Т) |
с линией ГН окажется вне отрезка ГН, необходимо соответственно изменить значение температуры Тг и провести построение заново. Аналогичные построения могут быть выполнены и при отличных от
рассматриваемой схемах подачи |
воздуха в |
грузовые помещения |
и разных значениях температуры |
наружного |
воздуха. |
Если судно предназначено для перевозки нескольких видов гигроскопичных грузов, то для каждого из них определяют значе ния 1Е„р и выполняют построения в диаграммах Id. Производитель ность воздухоосушительной установки и вентиляторов определяется по большему из полученных значений.
Для судов, предназначенных для перевозки негигроскопичных грузов — промышленного оборудования, строительной, дорожной, колесной и гусеничной техники —• производят аналогичные построе ния на диаграмме Id. При этом точка Г задается не на кривой при веденного влагосодержания Wnp, а на кривой относительной влаж ности воздуха в грузовых помещениях ф - 50% (если не оговорена эта величина заданием на проектирование). Для прикидочиых расчетов можно принимать, что для предотвращения конденсации водяного пара в грузовых помещениях производительность воздухоосушительной установки по осушенному воздуху Lnoy (м3/с) состав ляет при объеме пустых трюмов и твиндеков Ктр(м3):
Авоу = 2 ,4 -1 0-ДДр, |
(62) |
а по количеству удаляемой из воздуха воды она должна равняться 8— 10 г воды в час па 1 м3 объема трюмов (твиндеков), не занятого грузом.
§ 17. ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ РАСЧЕТЫ
Одной из основных задач гидравлических расчетов является
согласование параметров работы нагнетателей (вентиляторов) и
трубопровода воздуха или инертных газов.1 Кроме того, при гидрав лических расчетах систем инертных газов необходимо согласование параметров их работы с грузовыми системами. При этом так же, как и при выполнении гидравлических расчетов высоконапорных систем комфортного кондиционирования воздуха, целесообразно исполь зовать статистические коэффициенты и обобщающие зависимости.
Как известно, уравнение сопротивления трубопровода (Па)
Дртр= |
+ |
(63) |
1 См. § 14 книги: Г. С. Хордас «Высоконапорные системы кондиционирования воздуха на судах». Л., «Судостроение», 1972.
214
где |
Я,— коэффициент сопротивления |
трения; |
|
||||
|
I — длина |
трубопровода, |
м; |
|
м; |
||
|
dnn — внутренний диаметр |
круглого трубопровода, |
|||||
|
2 £ — сумма |
коэффициентов |
местных сопротивлений; |
||||
|
шср — средняя скорость |
воздуха и |
инертных газов, |
м/с; |
|||
пли |
рг — плотность газовой смеси (воздуха, инертных газов), кг/мя, |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ЛЛтр |
|
|
|
|
(64) |
где |
средняя скорость газовой |
смеси |
|
|
|||
|
|
70} |
= |
|
Lr |
|
(65) |
|
|
0,785d: |
|
||||
|
|
|
|
|
|
Отсюда для круглого трубопровода dnn с достаточной точностью составляет
f/BH= 0,45L?'4/?,'2 Ap-°'2, |
(66) |
|
где Lr — расход газовой |
смеси, м3/с. |
|
Входящая в формулу |
(64) приведенная длина |
|
/п = / |
i |
(67) |
где а = d jk .
Основываясь на статистических данных, коэффициент а можно
принимать в зависимости |
от |
расхода газовой смеси, |
проходящей |
по трубопроводу |
|
|
|
Расход, м3/ч |
а |
Расход, м3/ч |
а |
До 1000 |
6 |
2000—5000 ........................ |
14 |
1000—2000 ....................... |
8 |
Свыше 5000 .................... |
20 |
Рассмотрение формул (63), (64) и (65) показывает, что сопротив ление трубопровода подчиняется уравнению
Лр-гр = krpLr, |
(6 8 ) |
где /?тр — коэффициент, зависящий от постоянных величин рас сматриваемого трубопровода (длины, коэффициентов мест ных сопротивлений, диаметра), который с достаточной для практических расчетов точностью можно получить па основе формулы (66)
Лтр= 1,9-10- 2<Сн5/„, |
(69) |
1п можно принимать по формуле (67).
Как видим, кривая (характеристика), отражающая функциональ ную зависимость (68), представляет собой параболу, и ее нетрудно наложить на характеристику нагнетателя (вентилятора), построен ную в координатах р— L [36], [61].
215