книги из ГПНТБ / Игнатов, А. А. Кривошипные горячештамповочные прессы
.pdfЛД = ^ 5 - = |
102-10 |
= 123 кВт. |
1(ШЦ |
|
где kH— коэффициент запаса.
Для двигателя с фазным ротором фактическая мощность цикла
N |
Н . ф ' |
пн. ф |
1 f |
пн. < |
Пд |
V |
£-лд |
||
|
|
Яд |
где лн ф = 980 об/мин — номинальная частота вращения; лд = = л 0 (1 — 5Д); л 0 = 1000 об/мин— синхронная частота вращения; 5Д = 0,1 — величина действительного скольжения; л = 1000 х
X (1 — 0,1) = 900 |
об/мин; |
|
|
д/ |
= |
980 |
123 135 кВт. |
Н-Ф |
900 |
V '- 900 |
Определяем момент инерции маховых масс привода пресса:
г — kа , |
9 1 / 4 р |
п р ~ ф |
ПМ2 б’ |
где — коэффициент формы графика, который при работе на одиночных ходах, в свою очередь, определяется по формуле
Ч = \ //Г( 1~ Ш р)2+ (2 -6 р + Зр2) -ЛР + Лраэ. |
I |
( |
Аир + Араз \ 2 |
||
^ |
V |
ЦЫАР |
) ’ |
||
б — коэффициент неравномерности |
вращения |
маховых |
масс |
||
пресса; |
|
|
|
|
|
б — 2ek (5Н+ |
5 Р); |
|
|
|
|
S p = 0,01 — величина упругого скольжения клиноременной передачи; 5 Н= 0,1 — номинальное скольжение электродвигателя; коэффициенты е и k принимаем по данным работы [15]: г = 0,85; k = 1,2.
б = 2&k (SH+ Sp) = 2-0,85-1,2 (0,1 + 0,01) = 0,224.
Фактически замеренный коэффициент б при экспериментах на прессе Шмерал при штамповке рассматриваемой детали б = 0,18. Это значение б и принимаем в расчетах.
Определяем коэффициент
182
* ♦ = V{'~w O . ^ + g - S - 0 , 12+ 3-0,12*)( 'o,95°72 5000 ) +
/ |
11 760 f |
9800 |
\2 |
V |
0,95-72 |
500 |
) = |
Определяем необходимый момент инерции маховых масс пресса:
9Ыр |
, 0 91-72 500 |
810 кгс-м- с2. |
J' при --- |
2352-0,18 |
|
|
|
ИМ . Х °
Врассматриваемом прессе Шмерал (Рн = 4000 тс) имеется элек тродвигатель мощностью УУф = 225 кВт, а суммарный момент инер ции маховых масс пресса, приведенных к приемному валу, состав
ляет / пр = 916 кгс-м-с2. По расчету получили = 135 кВт и / пр = 810 кгс-м-с2. Следовательно, пресс может быть использован для штамповки этой детали. Увеличенная мощность электродви гателя позволит ему работать более надежно даже при небольших перегрузках пресса.
ГЛАВА V
МУФТЫ, ТОРМОЗА И МЕХАНИЗМЫ УПРАВЛЕНИЯ ПРЕССОВ
НАЗНАЧЕНИЕ СИСТЕМЫ ВКЛЮЧЕНИЯ
Основное назначение системы включения, состоящей из муфты, тормоза и механизмов управления, — осуществлять пуск и от ключения кривошипно-шатунного механизма пресса после завер шения полного рабочего хода. Кроме того, муфта обеспечивает передачу момента от привода к кривошипно-шатунному механизму, предохраняет пресс от перегрузок, возникающих при некоторых технологических нарушениях работы прессов (штамповка охла жденной заготовки, штамповка значительно увеличенной по массе заготовки). Особенно важно предохранить кривошипный пресс от перегрузок в период его распора. Опытом эксплуатации прессов доказано, что надежность их работы зависит от надежности работы систем включения.
Выходы пресса из строя по причине поломок вышеуказанных механизмов отмечаются в работе ПО].
Во всех конструкциях кривошипных горячештамповочных прессов муфты монтируют на главном валу, что снижает энергию, расходуемую на разгон ведомых элементов, а также уменьшает скорость проскальзывания дисков при включении муфты. Следо вательно, снижается нагрев и износ трущихся элементов муфты. Размеры и конструкция муфт прессов обусловливаются величиной передаваемого крутящего момента и связаны с компоновкой эле ментов муфт.
Классификация фрикционных муфт кривошипных горячештам повочных прессов по конструктивным признакам приведена в схеме 3.
ТИПОВЫЕ КОНСТРУКЦИИ МУФТ
В кривошипных горячештамповочных прессах наиболее рас пространены фрикционные муфты трения с приклепанными об кладками из феродо или ретинакса на ведомых дисках и с пневма тическим включением. Появляются муфты со вставными блоками из ретинакса. С конструкциями фрикционных муфт включения
184
Классификация фрикционных муфт прессов по конструктивным признакам
кривошипных горячештамповочных прессов можно также озна комиться в работе [10].
Рассмотрим некоторые типовые муфты, применявшиеся ранее в прессах старого типа и модернизированные для прессов новых типов.
В муфте пресса ЗТМП старого выпуска (рис. 117) при эксплуа тации обнаружены следующие недостатки: 1) неудовлетворитель ное охлаждение дисков муфты; 2) мал срок службы феродо дисков муфты, наблюдается быстрый их износ и срыв сегментов феродо; 3) разрушаются болты, соединяющие наружную крышку муфты с венцом большой шестерни, а также шпильки для разведения дис ковой муфты; 4) наблюдается износ шлицевой ступицы по сопря гающимся поверхностям с валом и ведомыми дисками, а также раз рушение зубьев ведущих дисков; 5) быстро изнашиваются уплот нения в муфте, особенно поршня включающего устройства; 6) раз-
185
рушаются опорный стакан для заднего подшипника муфты, а также подшипники вертлюга; 7) обрываются болты крепления зад него ведущего диска муфты; 8) неудовлетворительная посадка и
Рис. 117. Фрик ционно-пневматиче ская муфта прессов ЗТМП старого вы пуска
подгонка клиновых шпонок крепления ступицы муфты на валу пресса; 9) быстро разрушается зубчатый венец муфты по зацепле нию с малой шестерней.
Муфта пресса ЗТМП модели К-8544 (рис. 118) значительно от личается от муфты пресса старого выпуска, и ее недостатки устра-
186
йены. В приложении 24 приведено сравнение расчетных параметров муфт прессов ЗТМП (Ря = 2500 тс). Конструктивная форма муфты (рис. 118) определялась ее расчетными параметрами, связанными с применением в муфте ретинакса. Если величина удельного усилия на дисках трения феродо составляла 4,92 кгс/см2, то в муфте с применением ретинакса удельное усилие равно 14,9 кгс/см2.
А -А
Рис. 118. Фрикционно-пневматическая муфта пресса ЗТМП модели К-8544 (Р„ = 2500 тс)
В то же время для обеспечения удельного усилия на муфте 14,9 кгс/см2 при давлении воздуха на поршне включающего уст ройства 4,57 кгс/см2 потребовалось увеличить площадь поршня включающего устройства в 5,1 раза, поэтому в муфте применен сплошной консольный поршень. При этом центр тяжести системы несколько смещен вправо и нагрузка на правый подшипник зна чительно увеличилась. Увеличилась также нагрузка на опорный подшипник вертлюга. В муфте удовлетворительно решены воп росы ее охлаждения за счет больших охлаждающих окон, каналов и ребер.
187
С целью снижения удельного усилия на зубья шлицевой сту пицы увеличен ее диаметр по шлицам. Она посажена на квадрат ную часть главного вала при помощи двух клиновых нестандарт ных шпонок (см. рис. 118). Размер квадрата вала в прессе модели
|
К-8544 |
|
340x340 |
мм; длина |
||
|
ступицы |
также |
|
340 мм. |
||
|
В поршне имеются две коль |
|||||
|
цевые |
уплотнительные ман |
||||
|
жеты, но они не прижима |
|||||
|
ются воздухом,как это имеет |
|||||
|
место в муфтах прессов Н КМЗ |
|||||
|
и др. |
|
|
|
|
|
|
Для перемещения поршня |
|||||
|
включающего устройства при |
|||||
|
выключении муфты в крайнее |
|||||
|
переднее положение (исход |
|||||
|
ное) в муфте имеются |
12 пру |
||||
|
жин, работающих каждая с |
|||||
|
расчетным усилием при вклю |
|||||
|
чении |
муфты |
248 кгс и об |
|||
|
щим усилием |
всех |
пружин |
|||
|
'-'-'2980 кгс, что вполне до |
|||||
|
статочно для |
быстрого пере |
||||
|
мещения |
поршня |
назад при |
|||
|
выключении муфты. |
|
||||
|
Ведущие и ведомые диски |
|||||
|
в местах их сопряжения со |
|||||
|
шлицевыми элементами име |
|||||
|
ют толщину |
соответственно |
||||
|
75 и 70 мм, что должно обес |
|||||
|
печить снижение контактного |
|||||
|
напряжения. |
Конструкция |
||||
|
новой |
муфты |
пресса |
НКМЗ |
||
|
модели |
К-8546 (Рн= 4000 тс) |
||||
|
приведена на рис. 60. В ней |
|||||
|
увеличена шлицевая ступица, |
|||||
|
усилены подшипники муфты. |
|||||
Рис. 119. Фрикционно-пневматическая |
В связи с применением обкла |
|||||
муфта пресса ЗИЛ (Рн = 2500 тс) (ста |
док из ретинакса |
сокращены |
||||
рого выпуска) |
их размеры и количество тру |
|||||
на дисках муфты, выполненных из |
щихся поверхностей. |
Так как |
||||
ретинакса, требуется |
обеспе |
чить большое удельное усилие, то увеличена площадь поршня включающего устройства. В муфте применено бесшпоночное соеди нение шлицевой ступицы с главным валом.
В муфту пресса ЗИЛ усилием на |
ползуне 2500 тс в отличие |
||
от муфты |
пресса Эджекс |
внесены |
конструктивные изменения |
(рис. 119): |
увеличено число |
шпилек для разведения дисков и от |
188
вода поршня. Для первого диска муфты, отходящего с поршнем в исходное положение при выключении муфты, в прессах ЗИЛ имеется 12 шпилек с пружинами (dnp = 12,0 мм и dcp = 57,0 мм) против 8 пружин в прессах Эджекс (dnp = 12,5 мм и dcp = 57,5 мм). Максимальное расчетное усилие 12 пружин в муфте ЗИЛ состав
ляет 7150 кгс, а в 8 пружинах муфты пресса Эджекс —5000 кгс, |
|||||||||
Пружины второго и третьего дисков |
т |
||||||||
в муфте сняты. |
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|||
Зубчатый венец муфты пресса ЗИЛ |
|
||||||||
изнашивается, |
поэтому при модерни |
|
|||||||
зации |
прессов |
ЗИЛ |
предлагалось |
|
|||||
увеличить длину зубьев с 330 до |
|
||||||||
360 мм, а зубчатый венец отливать из |
|
||||||||
стали |
35ХГСЛ |
с |
закалкой |
зубьев |
|
||||
т. в. ч. Предлагалось также усилить |
|
||||||||
опорные подшипники муфты, что вы |
|
||||||||
полнено при модернизации муфты. |
|
||||||||
В рассматриваемой муфте прессов |
|
||||||||
ЗИЛ |
наблюдался |
износ зубьев ведо |
|
||||||
мых дисков, поэтому нужно было |
|
||||||||
уменьшить расчетную контактную на |
|
||||||||
грузку путем |
увеличения |
ширины |
|
||||||
сопрягающегося зацепления ведомых |
|
||||||||
дисков и диаметра шлицевой ступи |
|
||||||||
цы. При этом расчетное удельное |
|
||||||||
усилие на дисках |
феродо |
для |
пере |
|
|||||
дачи |
номинального |
крутящего мо |
|
||||||
мента |
достигает |
|
qM= 6,73 кгс/см2, |
|
|||||
что, во-первых, требует повышенного |
|
||||||||
давления воздуха |
в муфте и, во-вто |
|
|||||||
рых, увеличивает расчетный коэффи |
|
||||||||
циент |
&иЗН выше |
допустимой |
вели |
|
|||||
чины. |
При модернизации |
муфты не |
|
||||||
достатки устранены. |
|
|
|
|
|
||||
На рис. 120 приведена |
конструк |
Рис. 120. Фрикционно-пневма |
|||||||
ция муфты, которая с помощью тяги |
тическая муфта пресса Шмерал |
||||||||
механически |
совмещена |
(сблокиро |
LKM типа В (Рн = 1600 тс) |
||||||
вана) |
с фрикционно-дисковым тормо |
|
|||||||
зом. Рассматриваемая |
муфта-тормоз применяется в прессах Шме- |
||||||||
рал LKM типов А и |
В. Отличительная особенность этой муфты |
||||||||
состоит в присоединении |
к |
ней специального дросселирующего |
|||||||
клапана, ускоряющего выхлоп воздуха из муфты. |
|||||||||
Проведенные |
исследования |
прессов Шмерал LKM типов А |
и В, имеющих муфты включения с дросселирующим клапаном, показали, что при этом не обеспечивается значительное ускорение выхлопа из муфты. Клапан впуска воздуха в муфту по сравнению, например, с клапаном муфты Шмерал МКП значительно увели чивает период впуска, чем создаются условия к росту цикла управ-
189
ления прессом. Не помогает ускорению управления тормозом бло кирующая механическая тяга. Отсутствуют на поршне отводные пружины; предполагается, что работу выполняют пружины тор моза. В муфте имеется пружинное устройство, разгружающее главный вал пресса от дополнительного веса консольно распо ложенной муфты.
Впроцессе эксплуатации прессов Нейшенел старого типа обна ружены следующие недостатки муфт (рис. 121): 1) сравнительно быстро изнашиваются квадратные направляющие болты, стяги вающие детали муфты; 2) наблюдается разрушение ведущих ди сков в местах расположения вырезов для направляющих болтов;
3)разрушаются головки болтов, крепящих верхнюю крышку с ос нованием муфты. По условиям техники безопасности их соединяют мягкой проволокой диаметром 6—8 мм (проволока приваривается
кголовкам болтов); 4) мал срок службы шлицевой ступицы муфты;
5)охлаждающего устройства в муфте по существу нет, что приводит
кбыстрому нагреву дисков, разрушению феродо, нагреву под шипников.
Вмуфте, приведенной на рис. 122, введены следующие изме нения: 1) вместо направляющих квадратных шпилек установлены
круглые штыри для удержания от проворота ведомых дисков; 2) по наружному диаметру значительно увеличена шлицевая сту пица; 3) увеличен наружный диаметр ведомых дисков и уменьшен внутренний.
В муфте пресса Нейшенел (Ра = 4000 тс) старого типа, уста новленного в кузнечном цехе АЗЛК, проведена модернизация с приближением этой конструкции к конструкции муфты нового типа.
ТОРМОЗНЫЕ УСТРОЙСТВА
В прессах различают главный тормоз, который останавливает кривошипно-шатунный механизм после выключения муфты и удерживает его в требуемом положении, и вспомогательный тормоз, которым можно затормозить маховые массы привода после выклю чения электродвигателя, муфты привода и включения главного тормоза.
Наибольшая ответственность возлагается на работу главного тормоза, так как от его работы в значительной степени зависит надежность удерживания ползуна пресса в заданном положении. Во всех конструкциях главных тормозов прессов торможение осу ществляется пружинами, чем обеспечивается наибольшая надеж ность в работе. В настоящее время особое внимание отводится во просу рационального охлаждения деталей тормоза, вплоть до вве дения в систему охлаждения проточной воды.
В связи с применением вставных блоков в ведущие диски тор мозов, особенно изготовленных из ретинакса, начинают исполь зовать дисковые тормоза: однодисковые (с двумя трущимися
191