Понятие о теориях прочности бетона
.pdfТема 5. Понятие о теориях прочности бетона.
Актуальность. Мех. свойства бетона изучены недостаточно.
Причины этого: деформирование по механизму накопления повреждений, что свойственно неоднородным материалам с мелкими внутренними дефектами (отрывность); их кол-во должно быть достаточно для самоторможения, что обусловливает упруго-пластический характер разрушения.
Свойства бетона зависят от возраста, условий твердения, для него характерны резко различные сопротивления Rb и Rbt .
Эти виды прочности позволяют определить нес. способность конструкций с простым (одномерным) Н.С.:сжатые колонны,
сж. и раст. эл-ты ферм; участки балок в зоне чистого изгиба и т.п.
Широко распространены конструкции с неодномерным Н.С.: 1) плоскостные конструкции (стены, балки-стенки, перемычки, плиты и т.п.);
2)трубобетонные элементы (бетон в стальной обойме или со спиральной обмоткой);
3)участки балок в зонах совместного действия M и Q;
4)массивные бетонные конструкции и т.п.
Втаких конструкциях прочность бетона при сжатии может существенно отличаться от получаемой при одномерном нагружении. В опытах было выявлено:
а) разрушение призм при сжатии происходит по отрывному или сдвиговому механизмам; б) аномальное развитие поперечных и объѐмных
деформаций (сначала уменьшается, а затем увеличивается тем сильнее, чем ближе разрушение - дилатация).
Трёхмерное Н.С. определяется тремя главными напряжениями
σ1, σ2, σ3
Условие прочности представляется в координатах 1, 2 , 3
параболоидом вращения, ось которого равнонаклонена к координатным осям главных напряжений, т.е. задаѐтся
уравнением: 1 2 3 ,
а вершина находится в точке, соответствующей пределу прочности при всестороннем отрыве: F ( 1, 2 , 3 ) 0;
Внутри поверхности – область прочного сопротивления
бетона. Наиболее изучен случай трѐхосного Н.С., когда два из 3-х главных напряжения равны между собой, тогда соотношение для предельного осевого напряжения будет:
1 Rbc П 0 |
при 2 3 0 (1) |
где Rbc прочность бетона при осевом равномерном сжатии;
П |
4,1 (опытный коэффициент); |
|
2 |
3 0 напряжения бокового сжатия; 0 |
1. |
Зависимость для относительного предельного напряжения:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,5) |
|
|
|
|
|
0,5)2 9, 42 |
|
|
|
2 |
, (2) |
||||||
|
1 |
(0, 75 |
0 |
(0, 75 |
0 |
0 |
0,5 |
|||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|||||||||
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
0 |
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
где |
1 |
; |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
Rbc |
|
|
|
Rbc |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Прочность бетона принимается:
R - при расчётах прочности конструкций;
b
Rbc R - при обработке экспериментов с кубами;
Вычисления по формуле (2) дают след. результаты:
|
|
0 0,5; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
при |
1 3, 2; при 0 0,75; |
1 3,875; |
при 0 1; 1 4,5. |
т.е. при боковом обжатии происходит значительный рост прочности бетона по сравнению с одноосным сжатием.
Для произвольного Н.С. близкие к опытам результаты дают критерии прочности бетона, построенные с учѐтом изменения объѐма. Деформацию (потенциальную энергию) бетонного тела представим суммой изменения объѐма при неизменной форме и изменения формы (перекоса).
Удельная потенциальная энергия деформации изменения объѐма зависит от среднего напряжения, а формоизменение
материала (перекос) обусловлено действием касательных
напряжений. |
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
( |
1 |
|
2 |
|
3 |
) |
(3) |
|
|
|
|||||||||
|
|
3 |
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
Выдвигается гипотеза о том, что предельное значение |
||||||||||
«энергии формоизменения» - есть линейная функция среднего |
напряжения σ (Баландин П.П., 1937г.). Выражение для энергии формоизменения имеет вид (см. курс МДТТ):
U |
|
|
1 b,P |
( 2 |
2 |
2 |
|
|
|
|
|
) |
(4) |
||||
f |
|
2 |
3 |
||||||||||||||
|
|
3Eb |
1 |
2 |
3 |
|
1 |
2 |
|
3 |
1 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Следуя гипотезе Баландина, примем: U f |
a0 a1 , |
(5) |
|||||||||||||||
где коэффициенты определяются из соотношений: |
|
||||||||||||||||
|
|
при 2 |
3 |
0; |
|
1 |
Rb ; |
(*) |
|
|
|
|
|||||
|
|
при 2 |
3 |
0; |
|
1 |
Rbt ; |
(**) |
|
|
|
|
Тогда приравнивая (4) и (5) с учѐтом (*) имеем:
|
|
|
|
|
|
1 b,P |
R2 |
a a |
1 |
R ; |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
3E |
|
b |
0 |
1 |
3 b |
|||
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
аналогично с учѐтом (**) будет: |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 b,P |
R2 |
a a |
1 |
R . |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
3E |
|
bt |
0 |
1 |
|
3 bt |
||
|
|
|
|
|
|
|
b |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т. обр., получаем систему 2-х линейных уравнений: |
||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
b,P |
Rb2 3a0 a1Rb ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
Eb |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
(6) |
|
|
|
||||
|
b,P |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
2 |
3a0 a1Rbt . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Rbt |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Eb |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Решая, находим: a |
1 b,P |
(R |
R ); (7) |
a |
|
1 b,P |
R R . (8) |
|
|
||||||
1 |
|
b |
bt |
0 |
|
|
bt b |
|
Eb |
|
|
|
3Eb |
Подставим (7), (8) в (5) и приравняем его (4), тогда после сокращения на множитель 1 b,P
3Eb
получим критерий прочности бетона в форме:
2 |
2 |
2 |
|
|
|
R R |
3 (R |
R ), |
(9) |
1 |
2 |
3 |
1 2 |
2 3 |
3 1 |
bt b |
b |
bt |
|
где 3 1 2 3.
Геометрически уравнение (9) изображается параболоидом вращения (см. выше) и представляет собой критерий прочности бетона Баландина-Гениева.
Пользуясь критерием (9), рассмотрим частные случаи Н.С. При σ2=σ3=σ0 из уравнения (9) следует соотношение:
2 |
2 |
( |
|
|
Rb Rbt |
) 2 |
2 |
|
(R R ) R R 0, |
|
|
|||||||||||||
0 |
|
|
0 |
|
|
|||||||||||||||||||
1 |
1 |
|
|
|
|
|
|
2 |
0 |
|
|
|
b |
bt |
|
bt |
b |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R R |
|
|
(R R )2 |
|
|
|
|
|
|
|||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
b bt |
|
|
|
b |
bt |
3 |
|
(R R ) R R (10) |
|||||||||
1 |
0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
4 |
|
b |
bt |
bt b |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Т. обр., в формулу (10) другие экспериментальные
параметры, кроме сопротивлений бетона при сжатии и растяжении, не входят. Однако, по сравнению с (1) и (2) зависимость (10) обеспечивает меньшую точность и применима лишь с ограничением: 0 0,5Rb .
В плоскостных конструкциях (небольшой толщины) возникает т.н. плоское напряжѐнное состояние (ПНС), когда σ3=0. В этом случае из (9) следует критерий прочности бетона в виде:
2 |
2 |
|
( |
1 |
|
2 |
)(R |
R |
) R R |
(11) |
1 |
2 |
1 2 |
|
|
b |
bt |
bt b |
|
Графически это уравнение представляет собой эллипс, т.е. для случая ПНС кривая прочности замкнута, а степень повышения прочности бетона меньше, чем при трѐхосном Н.С.
Сопротивления, расположенные на большой оси эл-
липса, когда 1 2 ,
удовлетворяют уравнению:
12 2 1 (Rb Rbt ) Rbt Rb 0,
решая которое, находим:
1 Rb Rbt (Rb Rbt )2 Rbt Rb ,
или, с обезразмериванием:
|
|
R (1 |
Rbt |
(1 |
Rbt |
)2 |
|
Rbt |
) |
1 |
|
|
|
||||||
|
b |
Rb |
|
Rb |
|
Rb |
|||
|
|
|
|
|