Примеры расчета ограждающих конструкций 2013
.pdfqн qн cos α 2,084 0,958 1,9965 |
кН |
м |
; |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
qн qн sin α 2.084 0.287 0.598 |
кН |
м |
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
f |
х |
|
|
|
1 qн |
L3 |
|
|
|
1 1,9965 63 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,00086; |
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
10000000 0,00013 |
|
|
|
|
||||||||||
|
L |
|
|
|
384 EJ x |
384 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
f |
x |
|
|
|
|
|
|
|
1 qн |
L3 |
1 0,598 63 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,001359; |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
384 EJ y |
|
|
384 10000000 0,000033 |
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
L |
|
|
|
KJ |
0,75 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
0,00086 2 (0,001359) 2 |
0,0016 |
|
0,00 5, |
|
|
|||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
||||||||
|
fu |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
где |
|
|
|
|
|
|
|
|
— предельный прогиб прогона, определяется по СП |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||
|
L |
|
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
20.13330.2011 табл. Е.1: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||
|
fu |
|
|
1 |
|
|
— при пролетах l 1м, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
fu |
|
|
1 |
|
|
— при пролете l 3 м, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
fu |
|
1 |
|
|
— при пролете l 6 м. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
200 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
L |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
При других пролетах прогонов предельный прогиб необходимо |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
определять по интерполяции. |
|
13 10,03 |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||
Запас из условия прочности составляет |
|
100% |
19% |
25%. |
||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
13 |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Расчет стыка прогона
Концы досок одного ряда прибивают гвоздями к доске другого ряда, не имеющего в данном месте стыка. Гвоздевой забой стыка рассчитываем на восприятие поперечной силы.
Количество гвоздей с каждой стороны стыка определяется исходя из того, что поперечная сила, приходящаяся на один ряд досок Q = Моп /2хгв, в то же время равна Q = nгвТгв, откуда
nгв |
|
M оп |
, |
|
хгв Тгв |
|
|
2 |
|
где хгв — расстояние от опоры до центра гвоздевого забоя, учитывая, что каждый гвоздь воспринимает одинаковое усилие, равное Тгв.
31
Рис. 3.8
Рис. 3.9
Принимаем по сортаменту гвозди, скрепляющие доски прогона,
dгв = 0,55 см, lгв = 17,5 см.
Расчетную несущую способность Т на один шов сплачивания (условный срез) определяем по табл. 20 [2] исходя из следующих условий:
а) изгиба гвоздя:
Tгви 2,5 d 2 0,01 a2расч 2,5 0,55 2 0,01 6,68 2 1,2 кН,
но не более Тизг 4d 2 1,21 кН,
где арасч lгв с 1,5 d;
арасч 17,5 10 1,5 0,55 6,68 cм 4d 2,2 cм ;
б) смятия древесины досок на глубине защемления гвоздя. По табл. 20 [2] для нашего примера выбираем «Схема соединения» пункт «2» (несимметричное соединение), «Напряженное состояние соединения» пункт «г» (смятие в более тонких элементах односрез-
ных соединений и в крайних элементах при с арасч 0,35 с). В примере: с = 10 см, арасч = 6,68 см, 0,35с = 3,5 см.
10 6,68 3,5.
32
|
Несущая способность определяется по формуле |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
T см k |
н |
a |
расч |
d, |
|
|
|
|
|
|
|
|
гв |
|
|
|
|
||
где |
kн |
— определяется |
по |
табл. 22 в |
зависимости от |
|||||||
|
а расч |
|
6,68 |
0,668 |
; по интерполяции получаем kн |
= 0,446. |
||||||
|
с |
|
10 |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Tгвсм kнaрасч d 0,446 6,68 0,55 1,64 кН.
В расчет принимаем минимальное значение несущей способности:
Тмин 1,20 кН.
Расстояние хгв принято равным 0,2113∙L, т.е. хгв = 0,2113 6 = 1,27 м. Тогда количество гвоздей с каждой стороны стыка:
nгв |
|
7,899 |
2,59. |
|
|
||
|
1,27 1,20 |
||
2 |
|
Требуемое значение количества гвоздей с каждой стороны стыка получим nгв = 4 (должно быть четное количество гвоздей), принимаем 4 гвоздя.
Расстановку гвоздей производим согласно требованиям свода правил [2] п. 7.21:
–расстояние вдоль волокон древесины от гвоздя до торца элемента во всех случаях следует принимать не менее S1 =15d =15∙0,55=
=8,25 см, принимаем 90 мм;
–расстояние между осями гвоздей поперек волокон древесины при
прямой расстановке гвоздей следует принимать не менее S2 = 4d = 0,55=
=2,2 см, принимаем 40 мм;
–расстояние S3 от крайнего ряда гвоздей до продольной кромки элемента следует принимать не менее 4d = 2,2 см; принимаем 40 мм.
Расставим гвозди на стыке досок прогона, как показано на рис. 3.10:
Рис. 3.10
Гвозди, соединяющие между собой доски спаренного прогона, ставятся конструктивно (без расчета) с шагом 50 см в разбежку.
33
4.ПРИМЕР РАСЧЕТА ОГРАЖДАЮЩИХ
ИНЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ КРОВЛИ
Консольно-балочный прогон
Исходные данные:
1.Тип кровли — волнистые листы стеклопластика SALUX.
2.Несущие конструкции: обрешетка и прогоны.
3.Район строительства — г. Москва.
4.Шаг конструкций 4,5 м.
5.Ширина здания 12 м.
6.Уклон кровли = 16,7 .
7.Режим эксплуатации здания — теплый. (Утеплитель — мине-
ральная вата NOBASIL. Рулон — 5000 1000 50 мм.)
Расчет рабочего настила
Рис. 4.1
Принимаем рабочий настил из брусков второго сорта, согласно сортаменту пиломатериалов (ГОСТ 24454-80), 60 32 мм. Расстояние между осями досок 225 мм. Шаг прогонов 1,125 м. Шаг прогонов принимают равным ширине утеплителя (1000 или 1200 мм) + ширина прогона.
34
Сбор нагрузок
Рабочий настил укладывается под защитный настил и закрепляется на прогонах. По скомпонованному сечению настила составляем таблицу нормативных и расчетных нагрузок на 1 м2. Подсчет нагрузки на 1 м2 покрытия представлен в табл. 4.1.
Т а б л и ц а 4.1
|
|
Нормативная |
Коэффици- |
Расчетная |
№ |
Наименование нагрузки |
нагрузка, |
ент надеж- |
нагрузка |
|
|
кН/м2 |
ности |
кН/м2 |
1 |
Волнистые листы стеклопла- |
0,02 |
1,2 |
0,024 |
|
стика SALUX |
|
|
|
2 |
Водонепроницаемая мембрана |
0,0006 |
1,2 |
0,00072 |
|
TYVEK, 60 г/м2 |
|
|
|
3 |
Обрешетка –доска100 22 мм с |
0,1∙0,022∙5/ |
1,1 |
0,061 |
|
шагом в осях 200 мм, ho∙ bo∙γд/co |
/0,2 = 0,055 |
|
|
4 |
Рабочий настил –бруски |
0,060∙0,032∙5/ |
1,1 |
0,092 |
|
60 32мм с шагом в осях 225 мм, |
/0,225 = 0,083 |
|
|
|
hн∙ bн∙γд/cн |
|
|
|
|
Итого постоянная нагрузка: |
0,16 |
|
0,18 |
5 |
Временная нагрузка — снеговая, |
1,26 |
1,4 |
1,764 |
|
3 район |
|
|
|
|
Итого полная нагрузка: |
1,42 |
|
1,94 |
6 |
Монтажная (сосредоточенная) |
1 кН |
1,2 |
1,2 кН |
где ho, hн — ширина сечения обрешетки и настила соответственно; bo, bн — толщина сечения обрешетки и настила соответственно; co, cн — шаг обрешетки и настила соответственно;
γд — объемный вес древесины.
Порядок определения временных нагрузок.
Снеговая нагрузка принимается в соответствии со сводом правил СП 20.13330.2011. Нагрузки и воздействия. Актуализированная редакция СНиП 2.01.07-85*. Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия для г. Москвы следует определять по формуле:
S о = 0,7∙C е ∙ C t ∙ µ ∙ S g ,
35
где C e — коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с 10.5; для покрытий с уклоном кровли для однопролетных и двухпролетных зданий от 12–20 %, т.е. = 7–12,5 , Ce = 0,85. В примере = 16,7 , следовательно Ce = 1,0.
Ct — термический коэффициент, принимаемый в соответствии с
10.10; Ct = 1,0;
µ — коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаемый в соответствии с 10.4; µ = 1;
Sg — вес снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемый в соответствии с 10.2; Sg = 1,8 кПа.
Нормативная снеговая Sо = 0,7 1,0 1,0 1 1,8 = 1,26 кПа. Расчетная снеговая Sр = Sо·γ,
где γ = 1,4 — коэффициент надежности по снеговой нагрузке.
Sр = 1,26 1,4 = 1,76 кПа.
Сосредоточенная сила Р = 1 кН представляет собой монтажную нагрузку от веса человека с инструментом. Коэффициент надежности по нагрузке = 1,2. Расчетное значение сосредоточенной силы Рр = Рн = 1,2∙кН.
Порядок определения перераспределения нагрузки от сосредоточенного груза
При двойном настиле (рабочем и защитном), направленном под углом к рабочему, сосредоточенный груз следует распределять на ширину 500 мм рабочего настила.
Вслучае расчета одинарного настила с расстоянием между осями досок более 150 мм на одну доску, а при расстоянии менее 150 мм на две доски.
Внашем примере двойной настил, поэтому полную нагрузку на
1пог. м рабочего настила собираем с ширины 0,5 м.
Внашем примере полная нагрузка на 1 пог. м. распределяется на
500мм рабочего настила:
а) постоянная + снеговая:
нормативная нагрузка: qн = 1,42∙0,5 = 0,71 кН/м, расчетная нагрузка: qр = 1,94∙0,5 = 0,97 кН/м; б) постоянная:
расчетная нагрузка: qрпост = 0,18∙0,5 = 0,09 кН/м.
36
Расчетные характеристики древесины 2 сорта
Расчетное сопротивление древесины изгибу Rи = 13 МПа. Модуль упругости древесины Е = 10000 МПа.
Расчетная схема
Расчет настила ведем как балки по двухпролетной схеме. Расстояние между опорами равно шагу прогонов l = 1,125 м.
Два сочетания нагрузок: 1. Постоянная + снеговая
Рис. 4.2
2. Постоянная + сосредоточенная сила P = 1,2 кН.
Рис. 4.3
Расчет по первому предельному состоянию
Проверка настила на прочность.
WM Rи mн ,
где М — максимальный изгибающий момент; W — момент сопротивления;
Rи — расчетное сопротивление древесины изгибу;
37
mн — коэффициент, учитывающий кратковременность действия сосредоточенной нагрузки, принимается только для второго сочетания нагрузок.
При первом сочетании нагрузок:
|
|
|
qр l2 |
0,97 1,125 |
2 |
|
|
||
|
|
M |
|
|
|
|
|
0,153 |
кН м. |
|
|
8 |
8 |
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|||
При втором сочетании нагрузок: |
|
|
|
||||||
М 0,07 qр |
|
2 0,207 |
P l 0,07 0,09 1,125 2 0,207 1,2 1,125 0,29 кН м. |
||||||
пост |
l |
|
|
|
|
|
|
|
|
Порядок определения момента сопротивления сечения рабочего настила
Момент сопротивления сечения рабочего настила определяем на ширине 500 мм.
Рис. 4.4
На рисунке видно, что в выделенную зону 500 мм попадает сечение двух досок. Поэтому, чтобы определить искомую величину необходимо вычислить момент сопротивления целого сечения двух досок. Случай, когда в расчетную зону попадает часть доски рассмотрен в примере № 1.
Момент сопротивления сечения досок на участке 500 мм:
|
b h2 |
0,060 0,032 |
2 |
0,000020 м3 , |
|
W 2 |
|
2 |
|
|
|
6 |
6 |
|
|||
|
|
|
|
σM 0,29 10 3 14,5 МПа Rи mн 13 МПа 1,2 15,6 МПа. W 0,000020
38
Расчет по второму предельному состоянию
Проверка рабочего настила на прогиб производится при первом сочетании нагрузок.
f |
|
2,13 qн l3 |
|
f |
|
|
|
|
|
|
. |
l |
384 EJ |
|
|||
|
l |
Момент инерции определяем аналогично определению момента сопротивления.
Момент инерции сечения двух досок:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b h3 |
|
0,060 0,032 |
3 |
|
|
|
|
м4 . |
||
|
J доски 2 |
|
|
|
2 |
|
|
|
0,00000032 |
|||||||||||
|
12 |
12 |
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Определяем относительный прогиб настила и сравниваем с пре- |
||||||||||||||||||||
дельным: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
2,13 qн l4 |
|
2,13 0,71 1,125 4 |
|
|
1 |
|
|
|||||||||||
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.0018 м |
|
|
l |
0,0082 1,125 0,0092 м. |
|
|
|
384 EJ |
|
|
|
384 10000000 0,00000032 |
122 |
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
fu |
|
|
|
1 |
|
при пролете l 1м , |
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
120 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
fu |
|
|
1 |
|
при пролете l 3 м . |
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
l |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
150 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Запас из условия прочности составляет |
(15,6 14,5) |
100% 7% |
10%. |
|
15,6 |
||
|
|
|
Расчет разрезного консольно-балочного прогона
При шаге конструкций L = 4,5 м используем разрезные консоль- но-балочные прогоны.
Рис. 4.5
По сортаменту пиломатериалов (ГОСТ 24454-80) принимаем прогон из бруса сечением 150 125мм. Шаг прогонов — B = 1,125 м.
39
Сбор нагрузок
Подсчет нагрузки на 1 м2 покрытия представлен в табл. 4.2.
Т а б л и ц а 4.2
|
|
Нормативная |
Коэффици- |
Расчетная |
№ |
Наименование нагрузки |
нагрузка, |
ент надеж- |
нагрузка, |
|
|
кН/м2 |
ности |
кН/м2 |
1 |
Волнистые листы стеклопластика |
0,02 |
1,2 |
0,024 |
|
SALUX |
|
|
|
2 |
Водонепроницаемая мембрана |
0,0006 |
1,2 |
0,00072 |
|
TYVEK, 60 г/м2 |
|
|
|
3 |
Обрешетка — доска100 22 мм с |
0,1∙0,022∙5/ |
1,1 |
0,061 |
|
шагом в осях 200 мм, ho∙bo∙γд /co |
/0,2 = 0,055 |
|
|
4 |
Рабочая обрешетка —брусок |
0,060∙0,032∙5/ |
1,1 |
0,092 |
|
60 32 мм с шагом в осях 225 мм, |
/0,225 = 0,083 |
|
|
|
hн∙bн∙γд/cн |
|
|
|
5 |
Утеплитель – минеральная вата |
0,5∙0,125 = |
1,2 |
0,09 |
|
NOBASIL, =50 кг/м3, толщиной |
= 0,0625 |
|
|
|
125 мм |
|
|
|
6 |
Пароизоляция — паронепрони- |
0,001 |
1,2 |
0,0012 |
|
цаемая полимерный материал |
|
|
|
|
GUTTA DO90, 100 г/м2 |
|
|
|
7 |
Прогон 150125 мм с шагом |
0,15∙0,125∙5/ |
1.1 |
0.092 |
|
в осях 1125 мм, hп∙bп∙γд/cп. |
/1,125 = 0,083 |
|
|
8 |
Подшивка из досок 25 мм |
0,025∙5 = 0,125 |
1,1 |
0,138 |
|
Итого постоянная нагрузка: |
0,43 |
|
0,499 |
9 |
Временная нагрузка — снеговая, |
1,26 |
1,4 |
1,764 |
|
3 район |
|
|
|
|
Итого полная нагрузка: |
1,7 |
|
2,26 |
где ho, hн, hп — ширина сечения обрешетки, настила и прогона соответственно;
bo, bн, bп — толщина сечения обрешетки, настила и прогона соответственно;
co, cн, cп — шаг обрешетки, настила и прогона соответственно; γд — объемный вес древесины.
Снеговая нагрузка определяется так же, как и при расчете настила. Полная нагрузка на 1 пог. м при шаге прогонов В = 1,125 м:
qн = 1,7∙1,125 = 1,9 кН/м; qр = 2,26∙1,125 = 2,54 кН/м.
40