teplotekhnicheska_chast2
.docx
РАЗДЕЛ 5
ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Завод керамической напольной плитки производительностью 6 млн. м2в год в Московской области , дер.Горюшка |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Разработал |
Ярин Г.С. |
|
|
Теплотехническая часть |
Лит. |
Лист |
Листов |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Проверил |
Соков В.Н. |
|
|
А |
|
|
1 |
12 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Т. Контр. |
|
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Н. Контр. |
|
|
|
МГСУ СТ-V-2 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Утвердил |
Орлова А.М. |
|
|
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
5.1. Описание установки К тепловым установкам, включенным в технологическую схему производства, относится распылительная сушилка, конвейерная роликовая сушилка и конвейерная роликовая печь. Теплотехнический расчет будем производить по распылительной сушилке. Конструкция распылительной сушилки 7
Рис.5.1. Схема распылительной сушилки
Цилиндрическую башню 2 распылительной сушилки НИИСтройкерамики |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Теплотехническая часть |
Лист |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
2 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
оснащенную газовыми горелками 11, собирают из полых металлических панелей, заполненных минеральной ватой. Внутренняя обкладка башни, выполнена из жаростойкой камеры, заканчивается конусным днищем 3, которое снабжено челюстным затвором 9 для выгрузки готовой продукции. В конусное днище вмонтированы патрубок 5, для отбора отработанного сушильного агента, и шликеропровод 4, для нагнетания шликера. Сушилка оснащена циклоном 6 для очистки отработанного сушильного агента от уноса порошка, циклон снабжен затвором мешалкой 8 для выгрузки осажденного порошка. Готовая продукция идет на конвейер 11. В сушилку под давлением 1-1,5 МПа механическими форсунками подается шликер, который и распыляется в пространстве камеры. За счет сжигания газа в сушилке достигается высокая температура (700-800 °С), а за счет распыла -турбулизация потока. Происходит быстрое испарение влаги, и отработанный сушильный агент поступает через патрубок 5 к циклону. Высушенный глиняный порошок падает на днище и через челюстной затвор выгружается на конвейер. Отработанный сушильный агент очищается в циклоне от уноса глиняного порошка и с температурой порядка 150 °С выбрасывается в атмосферу. Осажденный в циклоне порошок через затвор - мешалку также выгружается на конвейер готовой продукции.
Расчет распылительной сушилки для сушки керамического шликера. Задание: рассчитать распылительную сушилку для керамического завода производительностью Пг = 6 000 000 м2 / год. Итого: 171666667 шт. в год.
Исходные данные: Относительная влажность шликера, поступающего в распылительную сушилку, Wш = 50 %; Относительная влажность порошка, выгружаемого из распылительной сушилки, Wп = 6 %; Температура шликера, поступающего в распылительную сушилку, tш’– 20 0С; Температура порошка, выгружаемого из распылительной сушилки, tп”– 70 0С; Унос порошка с отработанными газами, выбрасываемого из распылительной сушилки, gун = 1 %; Число смен в сутки Nсм = 3; Число эксплуатационных часов в смену τсм = 8 ч; в сутки τст = 24 ч; Число рабочих дней в неделю Nд.н. = 7 дней; |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Теплотехническая часть |
Лист |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
3 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Число рабочих недель в году Nн.г. = 52 недели; Коэффициент использования эксплуатационного времени (учитывающий внутренние простои) Кэ:в = 0,95; Потери при прокаливании керамической шихты п.п.п. = 7 %; Топливо - природный газ. Температура отработанного теплоносителя t2 = 80 0С; Температура наружного воздуха t0 = - 10 0С; Относительная влажность наружного воздуха φ0 = 60%; Влагосодержание наружного воздуха d0 = 5 г на 1 кг сухого воздуха. 5.1. Расчет материального баланса процесса сушки. Часовая производительность завода: Пч = Пг / Nн.г.* Nд.н.* τст * Кэ.в = 171666667 / 52 х 7 х 24 х 0,95 = 20684,724шт / ч;
Часовое количество по массе: обожженной продукции: Gч = П’ч* Vк.м.* γч (1 – Кп / 100) = 20684,724 х 0,0002475 х 2180 (1-3 / 100) = 10825,63кг / ч;
абсолютно сухого сырца: G’ч = Gч / 1 – п.п.п. / 100 = 10825,63/ 1- 7 / 100 = 19400,77 кг / ч;
абсолютно сухого материала, поступающего в распылительную сушилку с учетом уносов: G’ч = G’ч / 1 - gун / 100 = 28630,26 / 1- 1 / 100 = 19596,74 кг / ч;
порошка, подлежащего получению из распылительной сушилки: Gп = G’ч / 1 – Wп / 100 = 28919,46 / 1- 6 / 100 = 20847,59 кг / ч;
порошка, подлежащего сушке с учетом уносов: G’ч = Gп/ 1 - gун / 100 = 30765,38 / 1- 1 / 100 = 21058,18 кг / ч;
шликера, подлежащего сушке в распылительной сушилке: Gш= G’ч/ (1 – Wш/ 100) * (1 - gун / 100) = 19400,77 / (1 – 50 / 100)*(1–1/100) = 39193,47 кг/ч;
испаряемой влаги: ∆Gw = Gш – G’п = 39193,47 – 21058,18 = 18135,3 кг / ч.
Материальный баланс процесса сушки. Таблица 5.1.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Теплотехническая часть |
Лист |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
4 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
5.2. Подбор сушилок и определение их количества
Требуемый рабочий объем сушильных камер Vтр определяют по формуле: Vтр = ∆Gw/Rwv; где: Rwv – объемное напряжение сушилки по испаряемой влаге, (кг/м3 ч). К установке принимаем сушилки с общим объемом сушильной башни 550 м3, производительность по испаряемой влаге 25 т/ч, что соответствует объемному напряжению Rwv = 25000 / 550 = 45,45 кг/м3 ч. Указанное напряжение принимаем в качестве расчетного. Тогда Vтр = 18135,3/ 45,45 = 5240,32/8=399 м3. Принимаем к установке распылительную сушилку НИИСтройкерамики 587. Резерв ее рабочего объема составляет 550 – 399 / 399 х 100 % = 37,84 %
5.3. Расчет горения топлива
В качестве топлива используется природный газ. Состав смеси природных горючих газов, %: СО2 – 0,27; СН4 – 94,23; С2Н6 – 3,12; С3Н8 – 0,89; С4Н10 – 0,49; N2 – 1. Теплота сгорания 37330 кДж. α – 1. Коэффициент избытка воздуха α рассчитывается из условия, чтобы действительная температура в топке обеспечивала достаточную стойкость ее футеровки. tп = 1200 0С. Требуемая калориметрическая температура горения газа (tк) составляет: tк = tп / ηпир, где: ηпир- пирометрический коэффициент процесса горения, 0,9. tк = 1200 / 0,9 0С. Расчетный коэффициент избытка воздуха определяют из уравнения теплового баланса процесса горения 1 м3 газа Qн + Ст tт + V 0в α Св tв = V0д α Сд tк, откуда α = Qн + Ст tт / V0д Сд tк - V 0в Св tв , где: Ст – объемная теплоемкость топлива, 1,673 кДж/м3 0С; tт – температура топлива, 20 0С; V0д – теоретическое количество продукции горения,10,98 м3/м3; tк – калориметрическая температура продуктов горения, 1335 0С; V 0в – теоретический расход воздуха на горение топлива, 9,95 м3/м3; Св – объемная теплоемкость воздуха, 1,34 кДж/м3 0С; tв – температура воздуха, поступающего на горение топлива, - 10 0С; Сд – объемная теплоемкость продуктов горения.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Теплотехническая часть |
Лист |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
5 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Сд = μсо2 Ссо2 + μн2о Сн2о + μN2 СN2 , где μ и С – соответственно порциальные количества газовых компонентов в долях единицы и их теплоемкости. μсо2 = 0,096; μн2о = 0,1935; μN2 = 0,7105. По справочным данным при t = 1335 0С Ссо2 = 2,3104; Сн2о = 1,8126; СN2 = 1,4305 кДж/м3 0С. Сд = 0,096 * 2,3104 + 0,1935 * 1,8126 + 0,7105 * 1,4305 = 1,587 кДж/м3 0С α = 37330 + 1,673 * 20 / 10,98 * 1,587 * 1335 – 9,94 * 1,34 * (-10) = 1,6 Расчет при α = 1, . μсо2 = 0,062; μн2о = 0,127; μО2 = 0,074; μN2 = 0,737; Ссо2 = 2,3104; Сн2о = 1,8126; СО2 = 1,515 кДж/м3 0С; СN2 = 1,4305 кДж/м3 0С. Сд= 0,062*2,3104 + 0,127*1,8126 + 0,074*1,515 + 0,737*1,4305 = 1,536 кДж/м3 0С Проверим калориметрическую температуру, которая получается при прокорректированном составе дымовых газов: tк = Qн + Cт tт + Vв Cв tв / Vд Cд , tк = 37330 + 1,673 * 20 + 15,94 * 1,34 * (- 10) / 16,974 * 1,536 = 1425 0С Подсчитываем калориметрическую температуру при α = 1,7: tк = 37330 + 1,673 * 20 + 16,9 * 1,34 * (- 10) / 17,93 * 1,536 = 1345 0С Сходимость результатов удовлетворительная: невязка температур составляет 0,75 %. Из расчета горения находим влагосодерхание продуктов горения следующим образом: масса водяных паров в продуктах горения GН2О = 217,33 * 0,805 = 175 кг; масса сухих газов в продуктах горения Ссд = 105,37 * 1,997 + 145 * 1,43 + 1325 * 1,25 = 2075 кг; влагосодержание продуктов горения di = 175 * 1000 / 2075 = 84 г на 1 кг сухих газов.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Теплотехническая часть |
Лист |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
6 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
5.4. Расчет удельных расходов теплоты
Расчет ведем графоаналитическим методом с использованием I—d – диаграммы влажного воздуха. а). Подсчет потерь теплоты практического процесса сушки. На нагрев сухой массы материала qп1 = Gc Cc (t”п – t’ш) / ∆Gw , где Gc – часовое количество абсолютно сухого материала, 19596,74 кг / ч; Cc – теплоемкость по массе абсолютно сухой глины, по справочным данным равная 0,922 кДж/м3 0С; ∆Gw – часовое количество испаренной влаги, 18135,3 кг / ч; t’ш и t”п – соответственно температура шликера, постепающего в сушилку, и порошка, выгружаемого из сушилки, (t’ш = 20 0С и t”п = 70 0С). qп1 = 19596,74 * 0,9222 (70 - 20) / 18135,3 = 49,83 кДж на 1 кг влаги, На подогрев остаточной влаги qп2 = G”w (t”п – t’ш) / ∆Gw , где G”w – масса остаточной влаги. qп2 =1446,81 * (70 - 20)/18135,3 = 3,99 кДж на 1 кг влаги. Тепловой поток через плоскую часть перекрытия сушилки, представляющую собой оребренные панели, выполненные из листовой стали толщиной δ1= 6 мм с изоляционным слоем минеральной ваты толщиной δ2 = 300 мм. Площадь перекрытия составляет: F = π D2 / 4 = 3.14 * 9,22 / 4 = 67 м2. Коэффициент теплопередачи принят: от внутренней среды к поверхности ограждения α1 = 23,2 Вт / (м2 0С); от наружной поверхности ограждения в окружающую среду α2 = 17,4 Вт / (м2 0С). Теплопроводность принимаем по справочным данным: стали λ1 = 58 Вт / (м 0С); ваты λ2 = 0,08 Вт / (м 0С). Коэффициент общей теплопередачи К1 = 1 / (1 / α1 + δ1 / λ1 + δ2 / λ2 + δ3 / λ3 +1 / α2) = 1 / (1 / 23,2 + 0,06 / 58 + 0,3 / 0,08 + 0,006 / 58 + 1 / 17,4) = 0,283 Вт / (м2 0С). Температура теплоносителя под перекрытием составляет по опытным данным tвн = 200 0С, а температуру наружного воздуха принимаем tн = - 10 0С. Тогда тепловой поток через перекрытие составит Ф1 = 0,283 * 67 * (200 + 10) = 3990 Вт Тепловой поток через ребра перекрытия. Суммарная длина ребер 120 м, их толщина 8 мм и средняя высота δ = 0,3 м.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Теплотехническая часть |
Лист |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
7 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Суммарная площадь поверхности в направлении теплового потока F = 0,008 * 120 = 0,96 м2. Тепловой поток через ребра Ф2 = F λ / δ (tвн - tн) = 0,96 * 58 / 0,3 (200 + 10) = 39100 Вт. Тепловой поток через гладкую поверхность цилиндрической части ограждения конструкции. Цилиндрическое ограждение собрано из панелей, состоящих из листовой стали с изоляцией минераловатным слоем толщиной δ = 0,2 м. Площадь боковой поверхности цилиндрической части F = π D Н = 3,14 * 9,8 * 8 = 246 м2. Коэффициент общей теплопередачи К3 = 1 / (1 / 23,2 + 0,2 / 0,08 + 1 / 17,4) = 0,388 Вт / (м2 0С). Средняя температура внутри цилиндрической части сушилки составляет по опытным данным tвн = 160 0С. Тогда тепловой поток через гладкие поверхности цилиндрической части составляет Ф3 = 246 * 0,388 (160 + 10) = 16200 Вт. Тепловой поток через ребра цилиндрической части. Суммарная длина редер 216 м, средняя толщина 0,012 * 0,5 = 0,006 м; высота их δ = 0,2 м. Площадь поверхности ребер в направлении теплового потока F = 216 * 0,006 = 1,3. Тепловой поток Ф4 = 1,3 * 58 / 0,2 (160 + 10) = 64200 Вт. Тепловой поток через конусную часть ограждения. Конусная часть сварена из стальных листов толщиной δ = 2 мм; изоляции не имеет. Площадь поверхности конусной части F = π D / 2 √ h2 + D2 / 4 = 3,14 * 9,2 / √ 82 + 9,22 / 4 = 116 м2. Коэффициент общей теплопередачи К5 = 1 / (1 / 23,2 + 0,002 / 58 + 1 / 17,4) = 9,9 Вт / (м2 0С). При расчете теплового потока принимаем температуру внутри конусной части сушилки tвн = 80 0С. Конусная часть сушилки находится в закрытом помещении с температурой tн = 20 0С. Тогда тепловой поток составляет Ф4 = 116 * 9,9 / 0,2 (80 - 20) = 6900 Вт. Суммарный тепловой поток в окружающую среду Ф = 3990 + 39100 + 16200 + 64200 + 69000 = 192290 Вт или 192290 * 3,61 = 695000 кДж/ч. |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Теплотехническая часть |
Лист |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
8 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Потери теплоты в окружающую среду, отнесенные к 1 кг испаренной влаги: qп3 = 695000 / 18135,3 = 38,32кДж. Сумма учтенных тепловых потерь на 1 кг влаги составляет 49,25 + 3,37 + 38,32 = 90,94 кДж. Неучтенные потери принимаем равными 10%, что составляет с округлением на 1 кг влаги qп4 = 0,1 * 90,94 = 9,09 кДж. Суммарные потери теплоты на 1 кг испаренной влаги составляет г ∆ = Σ qп = 90,94 + 9,09 = 100,03 кДж. а б). Построение процесса сушки в I-d диаграмме. На I-d диаграмме отмечаем точку В, соответствующую начальной температуре теплоносителя t1 = 1200 0С и влагосодержанию d1 = 84 г на 1 кг сухих газов. Из точки В проводим вниз адиабатный луч и луч, параллельный линиям постоянных влагосодержаний. На адаибатном луче отмечаем произвольно точку е и из нее опускаем перпендикуляр на луч, параллельный линиям d = const. Образовавшуюся точку пересечения обозначаем буквой f. еЕ = ∆ е f / m ; m = Мi / Мd * 1000 = 2,1 / 1 * 1000 = 2100; еЕ = 260 * 292 / 2100 = 36,15 мм; Удельный расход сухого теплоносителя на 1 кг испаренной влаги определяем по формуле: l’ = 1000 / С D Md = 1000 / 536 * 1 = 1,86 кг, или с учетом начального влагосодержания теплоносителя по формуле: l = l’ (1 + 0,001 d1) = 1,86 (1 + 0,001 * 84) = 2,016 кг. Удельный расход отработанного теплоносителя определяем по формуле: l” = l’ (1 + 0,001 d2) = 1,86 (1 + 0,001 * 544) = 2,404 кг. Удельный расход теплоты на 1 кг испаренной влаги определяют по формуле: q = A B’ / C D * m = 605 / 536 * 2100 = 2370 кДж.
в). Тепловой баланс рабочей камеры сушилки. По результатам расчета q1 = r + cп t2 – 4,19 t’щ , кДж, где r – скрытая теплота испарения, 2260 кДж/кг; cп – удельная теплоемкость водяного пара, 1,97 кДж/кг 0С. q1 = 2260 + 1,97 * 80 – 4,19 * 20 = 2333 кДж Расход теплоты на подогрев сухой части отработанного теплоносителя определяют по формуле: |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Теплотехническая часть |
Лист |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
9 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
q2 = l’ (t2 – t0) cв , где cв – удельная теплоемкость сухого воздуха, 1 кДж/кг 0С. q2 = 1,86 (80 + 10) * 1 = 167 кДж на 1 кг испаренной влаги.
Тепловой баланс сушильной камеры. Таблица 5.2.
Невязка баланса составляет (2793,25 – 2370) / 2793,25 * 100 = 1,5 % Что близко к разрешающей способности счетной линейки. С учетом неточностей, неизбежных при графическом построении процесса, сходимость частей баланса считаем удовлетворительной.
г). Расчет удельных расходов топлива. КПД топки принимаем ηт = 0,9. При этих условиях удельный расход теплоты составит: на 1 кг испаренной влаги qт = q / ηт = 2370 / 0,9 = 2633 кДж; на 1 кг шликера qш = 2633 * 18135,3 /39193,47 = 1218 кДж; на 1 кг порошка qп = 2633 * 18135,3 / 21058,18= 2268 кДж; на 1 кг сухого вещества qс = 2633 * 18135,3 / 19400,77= 2461 кДж. Удельный расход натурального топлива – природного газа: на 1 кг испаренной влаги Вн = qт / Qн = 2633 / 37330 = 0,07 м3;
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Теплотехническая часть |
Лист |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
10 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
на 1 т шликера Вн.ш = 0,07 * 1000 * 18135,3/ 39193,47 = 32,39 м3; на 1 т порошка Вн.п = 0,07 * 1000 * 18135,3 / 21058,18 = 60,28 м3; на 1 т сухого вещества Вн.с = 0,07 * 1000 * 18135,3 / 19400,77 = 65,43 м3;
Удельный расход условного топлива: на 1 кг испаренной влаги Ву.с. = qт / Qу.с. = 2633 / 29300= 0,09 кг; на 1 т шликера Ву.ш = 0,09 * 1000 * 18135,3 / 39193,47 = 41,63 кг; на 1 т порошка Ву.п = 0,09 * 1000 * 18135,3 / 21058,18 = 77,5 кг; на 1 т абсолютно сухого вещества Ву.с = 0,09 * 1000 * 18135,3/ 19400,77 = 84,12 кг.
5.5. Расчет часовых расходов тепла, топлива и теплоносителя
L1 = l Δ Gw = 2,35 * 18135,3 = 42617,95 кг/ч; Объемный часовой расход определяют по формуле V01 = L1 / γ1 ; где γ1 – плотность теплоносителя, кг/м3; γ1 = μсо2 * γсо2 + μн2о * γн2о + μО2 * γО2 + μN2 * γN2 = = 0,059 * 1,997 + 0,121 * 0,805 + 0,081 * 1,43 + 0,739 * 1,25 = 1,254 кг/м3; V01 = 42617,95 / 1,254 = 33985,6 м3/ч; Объемный часовой расход теплоносителя при t1 = 1200 0С составит V1t = 33985,6 (273 + 1200 / 273) = 9427456,05 кг/м3; Часовой расход отработанного теплоносителя по массе: L2 = l“Δ Gw = 3,35 * 18135,3 = 60753,3 кг/ч; Удельный объемный расход теплоносителя V01 = l / γ1 = 2,35 / 1,254 = 1,87 м3; Удельный объемный расход отработанного теплоносителя V02 = V01 + l / γп = 1,87 + 1 / 0,805 = 3,115 м3;
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Теплотехническая часть |
Лист |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
11 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Тогда удельная масса отработанного теплоносителя составляет γ2 = l“/ V02 = 3,35 / 3,115 = 1,075 кг/ м3; Определяем часовой (объемный) расход отработанного теплоносителя при нормальных условиях и t2 = 80 0С; V2 = L2 / γ2 = 60753,3 / 1,075 = 56514,66 м3/ч; V2t = 56514,66 (273 + 80 / 273) = 15445063,25 м3/ч; Рассчитаем часовой расход теплоты в рабочей камере сушилки: Qч= q ∆ Gw = 2370 * 18135,3 = 42980661 кДж/ч. Требуемая тепловая мощность топок Фт.ч = Qч / ηт = 42980661 * 0,9 = 38682594,9 = 10715,58 кВт. Определяем часовой расход топлива натурального (природного газа) и условного: Вн.ч = Фт.ч * 3,6 * 103 / Qн = 10715,58 * 3,6 * 103 / 37330 = 1033,38 м3/ч; Вус.ч = Фт.ч * 3,6 * 103 / Qус =10715,58 * 3,6 * 103 / 29300 = 1316,59 кг/ч.
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
Теплотехническая часть |
Лист |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
12 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подп. |
Дата |