3 . Общая часть

Таблица площадей кварталов по районам

I район		II район
N квартала	Площадь (F), га	N квартала	Площадь (F), га
1	4.23	38	6.38
2	3.02	39	4.68
3	2.25	40	10.62
4	4.10	41	5.06
5	3.50	42	4.06
6	2.64	43	4.65
7	2.20	44	5.85
8	4.14	45	4.88
9	3.08	46	6.16
10	1.43	47	6.82
11	3.06	48	6.25
12	2.64	49	6.72
13	4.95	50	5.32
14	4.90	51	5.74
15	2.80	52	2.86
16	2.80	53	3.42
17	3.21	54	3.84
18	3.12	55	5.67
19	4.42	56	6.50
20	4.68	57	4.40
21	7.41	58	2.20
22	3.64	59	6.40
23	4.50	60	4.40
24	4.75	61	5.10
25	3.75	62	5.19
26	4.50	63	5.60
27	4.63	64	6.20
28	4.63	65	8.50
29	3.93	66	5.40
30	4.20	67	5.49
31	5.88	68	8.00
32	5.32	69	8.66
33	3.36	70	4.95
34	4.16	71	6.88
35	5.50	72	5.88
36	4.32	73	10.50
37	2.88	74	5.28
		75	5.06
		76	8.04
		77	8.95
		78	8.24
		79	8.99
Σ	144.53	Σ	253.79

С учетом степени благоустройства и рекомендаций СниП принимаем удельное водоотведение бытовых сточных вод от города ( Застройка зданиями оборудованными внутренним водопроводом и канализацией с ванными на твёрдом топливе)

qуддля 1-го района……………………………………………………………..220 л/c

для 2-го района……………………………………………………………..220 л/с

Площади районов жилых кварталов:

F₁……………………………………………………………………………….144,53 га

F₂……………………………………………………………………………….253,79 га

Плотность населения районов P:

1-ый район…………………………………………………………………390 чел/га

2-ой район………………………………………………………………….350 чел/га

Средний суточный расход от города:

Q_mid=N* q_уд/1000

Где N=F*P

Где F- площадь кварталов,га

Р – плотность населения, чел/га

Q¹_mid=N* q_уд/1000=144.53*290*220/1000=9221 м³/cут

Q²_mid=N* q_уд/1000=253.79*350*220/1000=19541.83 м³/cут

Q^общ_mid=9221 +19541.83=28762.83 м³/cут

Средний секундный расход воды

q _{mid. s}= Q_mid/(24*3600)

q¹_{mid. s}= Q¹_mid/(24*3600)= 144.53*290*220 /(24*3600)=106.72 л/c

q²_{mid. s}=Q²_mid/(24*3600)= 253.79*350*220/(24*3600)=226.18 л/c

Общие максимальные коэффициенты неравномерности:

K¹_gen.max=1.59

K²_gen.max=1.59

Средние и максимальные часовые и максимальные секундные расходы:

q _mid= Q_mid/24

q¹_mid= Q¹_mid/24=9221 /24=384.21 м³/ч

q²_mid= Q²_mid/24=19541.83/24=814.24 м³/ч

q _max(m) = q _mid *K_gen.max

q ¹_max(m) = q ¹_mid *K¹_gen.max=384.21 * 1,55 =595.53 м³/ч

q ²_max(m) = q ²_mid *K²_gen.max=814.24 * 1.5=1221.36 м³/ч

q _max.s = q _mid.s *K_gen.max

q ¹_max.s = q ¹_mid.s *K¹_gen.max=106.72* 1.59 =169.68 л/c

q ²_max.s = q ²_mid.s *K²_gen.max=226.18* 1.59 =359.63 л/c

Расходы бытовых вод за сутки и в каждую смену от промышленного предприятия:

Q^сут_mid=(25N^хол_сут+45N^гор_сут)/1000

N^хол_сутиN^гор_сут- количество рабочих в сутки, работающих в горячих и холодных цехах

25- норма л/чел в смену (холодные цеха)

45 – норма л/чел в смену (горячие цеха)

Q^сут_mid=(25N^хол_сут+45N^гор_сут)/1000=(25*1500+45*700)/1000=69 м³/cут

Q^см_mid=(25N^хол_см+45N^гор_см)/1000

Q^см1_mid=(25N^хол_см1+45N^гор_см1)/1000=(25*800+45*400)/1000=38 м³/cм

Q^см2_mid=(25N^хол_см2+45N^гор_см2)/1000=(25*400+45*200)/1000=19 м³/cм

Q^см3_mid=(25N^хол_см3+45N^гор_см3)/1000=(25*300+45*100)/1000=12 м³/cм

Максимальный секундный расход бытовых вод от промышленного предприятия:

q _max.s=(25* K^1*N^хол_max,см+45* K^2*N^гор_max,см)/(Т*3600)=

=(25*3*800+45*2,5*400)/8*3600=3,65 л/c

Т – продолжительность одной смены, ч

Коэффициенты часовой неравномерности:

K¹=3 – для холодных цехов

K²=2,5 – для горячих цехов

Максимальный часовой расход:

q _max= q _max.s*3600/1000=3.65*3600/1000=13.14 м³/ч

Расходы душевых вод в каждую смену и за сутки от промышленного предприятия:

Q^душ_max,см=q_д.с. *n _сеток*45/(1000*60)

q_д.с. =500 л/ч- расход воды через одну душевую сетку

n _сеток – количество душевых сеток. Определяется как сумма сеток холдных и горячих цехов. Норма на одну душевую сетку в холодных цехах 20чел. Норма на одну душевую сетку в горячих цехов 7 чел.

45 мин – время приёма душа после окончания смены

n _сеток =Nmax*tn/tg

tn=9

tg=45

n _сеток =300*9/45=60 сетки

Q^душ_max,см=500*60*45/60000=22.5 м³/см

Q^душ_см=q_д.с. *n _сеток*45*N_см/(1000*60* N_см.мax)

N_смиN_см.мax – количество рабочих, пользующихся душем, в рассчитываемую смену и в смену с максимальным числом рабочих.

Q^душ_см2=500*60*45*(400*0.3+200*0.6)/(1000*60*(900*0.3+400*0,6))=10.59 м³/см

Q^душ_см3=500*60*45*(300*0.3+100*0.6)/(1000*60*(900*0.3+400*0,6))=6.62 м³/см

Суточный расход душевых вод определяем суммированием расходов за все смены.

Q^душ_сут=22.5+10,59+6,62=39,71 м³/сут

q^душ _max.s=q_д.с. n _сеток /3600=500*60/3600=8,33 л/с

Расчетные расходы производственных вод:

Q^произв_mid=М*q_пр

М – количество выпускаемой продукции в сутки

q_пр –удельное водоотведение производственных вод составляет 0,5 м³/т

Q^произв_mid=2000*0,5=1000 м³/сут

Q^произв_1см=1000*0,5=500 м³/сут

Q^произв_2см=1000*0,5=500 м³/сут

Q^{произв3}_см=1000*0,5=500 м³/сут

q^произв _max,sec=М _max,см*q_пр*K/Т*3,6

М _max,см– количество продукции в смену с наибольшей производительностью

К – коэффициент часовой неравномерности

Т- продолжительность смены

K= q_max/q_mid

q_maxиq_mid –максимальный и средний расходы в час за смену.

Коэффициент часовой неравномерности притока сточных вод зависит от отрасли промышленности, вида выпускаемой продукции и особенностей технологического процесса. Значения его колеблются в широких пределах. При проектировании коэффициент часовой неравномерности рекомендуется принимать на основании опыта работы аналогичных пром. предприятий или рекомендации технологов.

q_max=500/8=62.5 м³/ч

q_mid=500/8=62.5 м³/ч

K=62.5/62.5=1

q^произв_max,sec=1000*0,5*1/(8*3,6)=17.36 л/c

Общий сток от промпредриятия:

3.65+8.33+17.36=29.34 л/c

Модуль стока:

q_o=P*q_уд/86400

q¹_o=P¹*q_уд/86400=290*220/86400=0.738 л/(с*га)

q²_o=P²*q_уд/86400=350*220/86400=0.891 л/(с*га)

Сводная ведомость суммарных расходов сточных вод

Обслуживаемый объект	Расходы сточных вод
	Среднесуточные, м³/сут		Максимальные часовые, м³/ч		Масксимальные секундные,л/с
	Бытовых и душевых	Производ-ственных	Бытовых и душевых	Производ-ственных	Бытовых и душевых	Производ-ственных
Город	28762.83	-	1221.36	-	359.63	-
Промышленное предприятие	69 39.71	1000	13.14 22.5	62.5	3.65 8,33	17.36
	28871.54	1000	1257	62.5	371.61	17.36
Всего	29871.54		11319.5		388.97

СИСТЕМА ВОДООТВЕДЕНИЯ.

Так как город находится в напряженном состоянии и по экономическим соображениям целесообразно принять полную раздельную систему водоотведения.

Полная раздельная система водоотведения имеет несколько водоотводящих сетей(в данном курсовом проекте одна водоотводящая сеть, которая назначается преподавателем), каждая из которых предназначена для отведения сточных вод определенного вида. Она имеет сети для отвода бытовых вод от города и промышленных предприятий (бытовая сеть), производственных вод ( производственная сеть). Наиболее сложным является водоотведение и очистка сточных вод промышленных предприятий, так как состав и свойства сточных вод зависят от специфики водных технологических производственных процессов.

Для таких специфических потоков сточных вод выполняют отдельные водоотводящие сети и для них предусматривают специальные очистные сооружения.

Производственные сточные воды органогенного происхождения могут отводиться по бытовой сети без ограничений при соблюдении правил сброса их в общую городскую водоотводящую сеть. Специфические производственные стоки неорганогенного происхождения требуют специфической технологии водоотведения, определенной степени очистки с последующим сбросом в водоём.

В последние годы значительно повысились требования к охране водоёмов от загрязнений. Обеспечить такие требования без рационального использования и очистки производственных и поверхностных стоков (дождевых вод) невозможно.

При полной раздельной системе водоотведения очистка поверхностного стока моет быть реализована дифференцированно с созданием локальных очистных сооружений на дождевой сет или созданием централизованных очистных сооружений.

Достоинства полной раздельной системы:

1. Невелики единовременные затраты на строительство бытовой сети, созданием которой можно ограничиваться при осуществлении первой очереди строительства.

2. Стоимость строительства и эксплуатации очистных сооружений меньше, чем стоимость их строительства при общесплавной системе.

Недостатком существующих полных раздельных систем водоотведения является то, что весь объём дождевых вод сбрасывается без очистки в водоём.

СХЕМА ВОДООТВЕДЕНИЯ .

Схемой водоотводящей сети называют проектное решение принятой системы водоотведения, изображенной на генплане канализуемого объекта с учетом местных топографических и гидрогеологических условий и перспектив дальнейшего развития. Наче6ртание схемы водоотведения на генплане в основном зависит от рельефа местности, так как наиболее технологично транспортирование сточных вод осуществлять по трубопроводам в самотечном режиме, при которых энергозатраты минимальны. Главные водоотводящие коллекторы направляются за пределы города ниже по течению проточного водоёма на расстояние, предусмотренное правилами санитарной зоны разрыва(500÷1500м). В зависимости от основных факторов схемы водоотведящих сетей могут подразделяться на несколько видов. В курсовом принимаем принимаем пересеченную (централизированную) схему водоотведеня.

Пересеченная схема – коллекторы бассейнов водоотведения пересекаются главным коллектором, направляемым параллельно реке. Эта схема применяется для отведения сточных вод , требующих обязательной очистки. Они используются при польной раздельной системе водоотведения для городских сточных вод.

Очистные сооружения расположены внизу по течению реки (на правом берегу) на расстоянии 600 м от промышленного предприятия. Нижняя граница очистных сооружений находится выше затопляемой территории – на 3 м выше высокого уровня воды. Общая площадь очистных сооружений 250*210=52500 м²=5,25 га.

Трассировка уличных трубопроводов бытовой и водосточной сети выполнена по объемлющей схеме. Для уменьшения протяженности и сокращения диаметра трубопроводов дождевую сеть трассируют по кратчайшему направлению.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ РАСХОДОВ СТОЧНЫХ ВОД

ДЛЯ ОТДЕЛЬНЫХ УЧАСТКОВ.

Размеры и параметры работы самотечных трубопроводов определяются на основании расчетных расходов сточных вод, рельефа местности и других условий проектирования. Известны два метода определения расчетных расходов сточных вод: по тяготеющим площадям и по удельному расходу на единицу длины трубопровода. Первый из этих методов широко применяется в инженерной практике, второй реже, преимущественно при расчете сети с использованием ЭВМ.

При определении расчетного расхода сточных вод по тяготеющим площадям используется понятие транзитного, бокового и сосредоточенного расходов.

Транзитный расход q _тр - расход на предшествующем расчетном участке

Боковой расход q _бок– расход поступающий с боковой ветки ( прилегающей к данному расчетному участку).

Попутный расход q _п– расход поступающий с прилегающего квартала

Расчетный расход сточных вод на отдельном участке сети :

q_cil=[( q _бок+ q _п)+ q _тр ]*K_gen.max+ q _соср

q _соср– сосредоточенный расход от промышленных предприятий.

В целях упрощения расчеты по вычислению расходов сводятся в таблицу.

Таблица определения расчётных расходов для отдельных участков сети

№ рас-чет-ных уча-стков	№ квар-талов		F,га	qo л/с*га	qбок+qп л/с	qтр л/с	qmid.s л/с	Kgen.max	qmax.s л/с	qсоср л/с	qрасч л/с
Коллектор КК1
1-2	1		1.555	0,738	1,148		1,148	2,5	2,87		2,87
2-3	1,2		1,77	0,738	1,31	1,148	2,458	2,5	6,145		6,145
3-4	2,3		1,1	0,738	0,818	2,458	3,276	2,5	8,19		8,19
4-5	3,4		1,775	0,738	1,31	3,27	4,58	2,5	11,45		11,45
5-6	4		0,77	0,738	0,57	4,58	5,15	2,488	12,81		12,81
6-7	1-8		13,07	0,738	9,65	5,15	14,79	2,004	29,64		29,64
7-8	5-18		40,1	0,738	29,59	14,79	44,38	1,737	77,10	29,34	106,44
8-9	19,21		2,21	0,738	1,63	44,38	46,01	1,73	79,44		108,78
9-10	19-21		6,4	0,738	4,72	46,01	50,73	1,699	86,19		115,53
10-11	20,21,23		9,023	0,738	6,66	50,73	57,39	1,67	95,84		125,18
Всего 527.035
Коллектор КК2
1-2	34		2,08	0,738	1,54		1,54	2,5	3,837		3,837
2-3	34,35		4,83	0,738	3,565	1,54	5,1	2,49	12,71		12,71
3-4	35,36		4,91	0,738	3,62	5,1	8,72	2,2	19,2		19,2
4-5	36,37		3,6	0,738	2,656	8,72	11,377	2,07	23,58		23,58
5-6	37		0,72	0,738	0,53	11,377	11,91	2,06	24,56		24,56
6-7	30-37		18,64	0,738	13,756	11,91	25,67	1,86	47,80		47,80
7-11	26,28,33		17,55	0,738	12,95	25,67	38,62	1,78	68,58		68,58
Всего 200.267
Коллектор КК3
1-2		59	3,2	0.891	2,85		2,85	2,5	7,128		7,128
2-3		54,59	5,12	0.891	4,562	2,85	7,35	2,3	16,993		16,993
3-4		48,54	4,32	0.891	3,840	7,35	11,199	2,075	23,249		23,249
4-5		45,49	4,12	0.891	3,671	11,199	14933	2,001	29,886		29,886
5-6		41,45	3,75	0.891	3,341	14933	18,27	1,935	35,351		35,351
6-7		41	1,265	0.891	1,127	18,27	19,40	1,912	37,093		37,093
7-8		40,44,48, 53	28,61	0.891	25,49	19,40	44,89	1,434	77,845		77,845
8-9		39,40	6,165	0.891	5,493	44,89	50,385	1,699	85,615		85,615
9-10		38,39	4,36	0.891	3,885	50,385	54,27	1,691	91,795		91,795
10-11		38	1,595	0.891	1,49	54,27	55,69	1,689	94,039		94,039
11-12		38,42	3,625	0.891	3,229	55,69	58,92	1,682	99,113		99,113
12-13		42,43,46	9,76	0.891	8,696	58,92	67,62	1,665	112,587		112,587
13-14		46,47,50	12,56	0.891	11,19	67,62	78,80	1,64	129,42		129,42
14-15		50-52	14,095	0.891	12,56	78,80	91,36	1,62	147,75		147,75
15-16		55-60	18,135	0.891	16,16	91,36	107,52	1,598	171,83		171,83
16-17		60-63	15,19	0.891	13,53	107,52	121,05	1,595	193,04		193,04
Всего 1352.734
Коллектор КК4
1-2		74	2,64	0.891	2,35		2,35	2,5	5,88		5,88
2-3		74,75	5,17	0.891	4,61	2,35	6,956	2,34	16,28		16,28
3-4		75,76	10,57	0.891	9,42	6,956	16,37	1,97	32,29		32,29
4-5		77,78	15,13	0.891	13,48	16,37	29,85	1,834	54,75		54,75
5-6		78,79	8,8	0.891	7,84	29,85	37,69	1,782	67,17		67,17
6-7		71-73,79	23,79	0.891	21,19	37,69	58,89	1,68	99,06		99,06
7-8		69-71	13,165	0.891	11,73	58,89	70,62	1,66	117,14		117,14
8-17		66-69	19,7	0.891	17,56	70,62	88,18	1,62	143,17		143,17
Всего 535.74

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ И ПОСТРОЕНИЕ

ПРОДОЛЬНЫХ ПРОФИЛЕЙ КОЛЛЕКТОРОВ.

Важнейший этап проектирования водоотводящей сети – гидравлический расчет трубопроводов, в итоге которого троится продольный профиль трубопроводов. Продольный профиль – это вертикальный разрез – развертка верхнего слоя земли с запроектированным трубопроводом в направлении движения воды.

Гидравлический расчет трубопроводов начинают с диктующих точек – начальных , низко расположенных и наиболее удалённых точек на схеме сети. При построении продольного профиля от диктующих точек заглубление трубопровода получается наибольшим. Таким образом обеспечивается присоединение всех боковых веток трубопроводов к проектируемому коллектору. Участок трубопровода от диктующей точки до коллектора принято называть диктующей веткой. Гидравлический расчет трубопроводов производится с использованием таблиц, графиков или нонограмм. Исходными данными для расчета являются: расчетный расход сточных вод, уклон поверхности земли, геологические, гидрогеологические и другие данные.

В соответствии с технологическими требованиями регламентируются скорости движения воды в трубопроводе и его наполнение. По существу гидравлический расчет трубопроводов сводятся к выбору диаметра и уклона трубопровода, обеспечивающих пропуск расчетного расходов при самоочищающей или большой скорости движения воды и наполнения не более регламентируемого нормами. Уклон трубопровода тесно связан со скоростью движения воды в нем. При проектировании минимального уклона трубопровода обеспечивается минимальная скорость движения воды. В последующем повторяют соблюдение требований норм по скорости.

При проектировании водоотводящей сети важнейшим требованием является также обеспечение минимума приведенных затрат. Исследованиями к опытам эксплуатации установлено, что основное влияние на величину приведенных затрат оказывают капитальные вложения (стоимость строительства).

Итак, при проектировании водоотводящей сети:

1. Необходимо обеспечить условия самоочищения сети,т.е. скорости движения сточных вод на любом участке сети не должны быть меньше минимально допустимых для принятого диаметра труб.

2. Для обеспечения вентиляции сети и возможного сверхрасчетного поступления сточных вод расчетные наполнения труб не должны превышать нормативные для соответсвующего диаметра.

3. Следует соблюдать принцип нарастания скоростей по длине коллектора. Исключение допускается при переходе коллектора с крутого участка поверхности земли на более плоский и при резком уменьшении уклона трубопровода. Во избежание чрезмерного заглубления коллектора скорость на участках может уменьшаться при условии, что её значения не будут ниже самоочищающих.

4. Необходимо обеспечить возможность самотечного присоединения всех боковых линий.

5. Не следует создавать подпоров в сети.

6. Необходимо обеспечить наименьшую по техническим условиям глубину заложения сети.

7. При больших уклонах местности скорости сточных вод не должны превышать скоростей, предельно допустимых для выбранного материала труб.

8. Необходимо уменьшить количество насосных станций.

9. Следует обеспечить возможность расположения коллектора на нормативно допустимых расстояниях от других трубопроводов и подземных сооружений

Начальная глубина заложения первого уличного канализационн0го колодца:

Hо=h _пр – 0,3+i*L+Z₁-Z₂+Δ

h _пр =1,5 – глубина промерзания;

I=0,008 – минимальный допустимый уклон для дворовой и внутриквартальной сети;

Z₁иZ₂ – отметки поверхности земли соответственно у первого уличного колодца и у наиболее удаленного колодца дворовой сети.

Δ=d^у _min - d^кв _min=0,2-0,15=0,05 (м)

H01=1,5-0,3+0.008*140+159.00-158.82+0.05=2,55 м

H02=1,5-0,3+0,008*170+158.00-158.86+0.05=1.75 м

H03=1,5-0,3+0,008*220+160.00-160.54+0.05=2.47 м

H04=1,5-0,3+0,008*230+155.00-156.30+0.05=1.79 м

Минимальное заглубление трубопровода определяется из условия исключения промерзания труб, так как из условия присоединения внутриквартальных сетей минимальная глубина заложения получается меньше:

h _min=h _пр – 0,3=1,5-0,3=1,2 м

УСТРОЙСТВО ТРУБОПРОВОДОВ И КОЛЛЕКТОРОВ.

Трубопроводы диаметром 200 – 500 мм выполняют из керамических труб по ГОСТ 286 – 82. Заделку стыковых соединений предполагается выполнять смоляным канатом, а замок – из асфальтовой мастики (асфальтовый стык).

Трубопроводы диаметром 600 мм и более выполняют из железобетонных труб нормальной и повышенной прочности по ГОСТ 6482.1 – 79. Герметизация стыковых соединений предусмотрена смоляным канатом или резиновыми кольцами, а замок – из асбестоцемента или цементного раствора.

Коллекторы устраивают из железобетонных труб, укладываемых на бетонном стуле.

4. РАСЧЕТ ДЮКЕРА.

Если трубопровод непосредственно пересекается с препятствием, т.е. трубопровод и препятствие расположены на одной и той же отметке или разность их незначительна, то пресечение выполняется в виде дюкера – напорного трубопровода, соединяющего два самотечных трубопровода.

Дюкер состоит из следующих основных элементов: напорных трубопроводов, верхней и нижней камер. Напорные трубопроводы дюкера выполняются не менее чем из двух ниток стальных труб с усиленной антикоррозионной изоляцией. Диаметр их должен быть не менее 150 мм. Обе нитки должны быть рабочими . Лишь при небольших расходах допускается устройство дюкера с одной рабочей и одной резервной трубой.

Дюкер укладывается в траншее по дну русла. Угол наклона восходящей части дюкера должен быть более 20°.Глубина заложения подводной части трубопровода должна приниматься не менее 0,5 м до верха трубы, а в пределах фарватера на судоходных реках – не менее 1 м. Аварийный выпуск может быть положен из верхней камеры дюкера или ближайшего колодца над ним. Его устройство должно быть согласованно со всеми органами, осуществляющими контроль за охраной и использованием водоёма. В период паводков при высоком уровне вод в реке аварийный выпуск может использоваться для промывки дюкера.

Все линии дюкера принимаются рабочими и рассчитываются на пропуск расхода:

q ₁= q _р/ n

где q _р- расчетный расход

n- число рабочих линий

q ₁=193.76/2=96.88 л/c

Диаметр труб определяют , исходя из условия обеспечения самоочищающих

скоростей v≥1,0 м/cпо формуле:

d= √4 q ₁/πv =√4*96.88/(3,14*1) =0.351 м

Указанный расход проходит по трубе диаметром 350 мм ,с уклоном i=0,005 ,v=1,01 м/c

Полное сопротивление в дюкере

H= h _L + h _м =i*L+Σζ _i (v² _p/2g)

где h _L - потери по длине; h _м = h ₁+ h ₂+ h ₃- потери на местное сопротивление.

h _L=0,005*200=1м

Принимаю Σζ _i (v² _p/2g)=0.5 м

Тогда полное сопротивление в дюкере

H= 0.005*200 + 0.5=1.5 м

Определяем отметку шелыги трубы, выходящей из нижней каеры дюкера

Z2=Z1 + hподх - Δh

Где Z1 – подводящей к дюкеру трубы

Hподх– высота под допустимый подьем уровня воды выше шелыг подводящего трубопровода

Z2=146.07+3,3-1.5=147.87 м

При прохождении дюкера сточная вода испытывает сопротивление трения при движении по трубам и ряд добавочных местных сопротивлений: при входе в дюкерную трубу, при выходе из нее и при прохождении через повороты, обусловленные очертанием дюкера.

Дюкер укладывается в траншее по дну русла. Угол наклона восходящей части дюкера должен быть больше 20 градусов. Глубина заложения подводной части трубопровода должна приниматься не менее 0.5 м. до верха трубы, а в пределах фарватера на судоходных реках не менее 1 м. Аварийный выпуск может быть положен из верхней камеры дюкера или ближайшего колодца над ним. Его устройство должно быть согласовано с органами, осуществляющими контроль за охраной и использованием водоема.