Резервуаре на режим работы насосов

Геометрическая высота подъема воды насосов, устанавливаемых на насосных станциях / подъема, за­висит от разности уровней воды в источнике и в смесителе водо­проводных очистных сооружений. Однако уровень воды в поверхностных

ООО Q_А Q_Б Q л/с

Рис. 2. Режим работы насосов

а) при изменении уровня воды в источнике

б) при повышении уровня воды в баке водонапорной башни

источниках не остается постоян­ным и изменяется в зависимости от гидрологического режима ис­точника. Рассмотрим режимы работы насоса при изменениях уровня воды в источнике от минимального до максимального.

На рис.2, а приведены харак­теристики насоса Н- Q и харак­теристика напорного водовода Н_тр-Q (геометрической высоты подъ­ема H_г). Точка А пересечения ха­рактеристик насоса и водовода соот­ветствует режиму работы системы «насос — водовод» при минимальном уровне воды в источнике. Коор­динаты точки А должны удовлет­ворять требуемым подаче Q_A и на­пору Н_А. Потребляемая мощность в этом режиме работы N_A и КПД а.

С повышением уровня воды в ис­точнике геометрическая высота подъ­ема H_г, равная разности отметок уровней свободных поверхностей во­ды в источнике и в смесителе, будет уменьшаться, т. е.

Hс-H_унв> Hс-H_увв и Н_г> H,

где Н_с — отметка уровня воды в смесителе;

H_унв — низкий уровень воды в источнике;

Н_увв — высокий (паводковый) уровень во­ды в источнике.

Потери напора в трубопроводе практически остаются постоянными при данном расходе. Из анализа уравнения характеристики трубопровода

H=H_r+SQ² следует, что Н_г есть координата вершины квад­ратичной параболы при Q = 0. Сле­довательно, при уменьшении H_г уменьшается координата вершины характеристики трубопровода характери­зуется новой режимной точкой Б, имеющей координаты Q_s, H_Б, N_Б и _Б. Следовательно, при повышении уровня воды в источнике напор насоса уменьшается, подача и мощ­ность увеличиваются, КПД насоса снижается.

Увеличение мощности насоса вы­зывает перегрузку электродвигателя, его нагрев и уменьшение КПД двигателя, что может привести к выходу двигателя из строя. Во из­бежание перегрузки двигателя необ­ходимо регулировать подачу на­соса.

При значительных колебаниях уровня воды в источнике целе­сообразно применять насосы с крутопадающей характеристикой Н-Q, при которой изменение пода­чи и мощности насоса будет мень­шим, чем при пологой. Однако надо иметь в виду, что такие насосы имеют небольшую рабочую часть характеристики и изменение уровня воды может привести к работе на­соса вне рекомендуемого поля.

Если насосы подают воду в резервуары, то в момент повышения воды в источнике следует рекомендовать поддерживать максимально возможный уровень воды в резервуаре. Это мероприятие позволят снизить увеличение мощности электродвигателя, т.е. его перегрузку. На рис. 2 показан метод определения режимных точек работы насоса при подаче воды в бак башни графически. Характеристики трубопровода А-Б, А₁-Б₁, А₂-Б₂ построены для соответствующих уровней воды в баке при геометрических высотах подъема Н_{г о,}

H_Г1 и H_Г2. Система работает в ре­жимных точках 0, 1 и 2.

Из анализа графика работы системы «насос-сеть» следует, что при увеличении уровня воды в ба­ке вследствие саморегулирующей способности насоса напор его уве­личивается, а подача и мощность уменьшаются. При увеличении гео­метрической высоты подъема до Н_г2 подача насоса Q₂ меньше ,критической подачи Q_кp и режим работы насоса будет находиться в области неустойчивой работы со всеми по­следствиями, вытекающими из это­го.

Следовательно, насосы, рабо­тающие на напорные резервуары и безбашенные системы водопровод­ной сети, должны иметь пологие характеристики Н- Q без запа­дающей ветви. При анализе режима работы насоса необходимо уточнять продолжительность работы насоса при различных уровнях воды в баке и в зависимости от этого подби­рать насос с оптимальным КПД на диктующий уровень воды в баке.

Параллельная работа насосов

Параллельной работой насосов называется одновременная подача перекачиваемой жидкости несколь­кими насосами в общий напорный коллектор (рис. 3). Необходимость в параллельной работе нескольких одинаковых или разных насосов возникает в тех случаях, когда невозможно обеспечить требуемый расход воды подачей одного насо­са. Кроме того, поскольку водопотребление в городе неравномерно по часам суток и по сезонам года, то подачу насосной станции можно регулировать числом одновременно работающих насосов.

При проектировании совместной работы центробежных насосов нужно хорошо знать их характеристики; подбирать насосы следует с учетом характеристики трубопровода.

Центробежные насосы могут ра­ботать параллельно при условии равенства

Если один из насосов имеет напор меньше, чем другие, то он может быть подключен на

параллельную работу только в поле рекомендуемой работы. При повышении напора в системе этот насос может прини­мать участие в работе, но его КПД будет падать. При достижении мак­симального напора подача насоса бу­дет равна 0. Дальнейшее увеличе­ние напора в системе приведет к закрытию обратного клапана и вы­ключению насоса из работы. Поэто­му для параллельной работы следует подбирать насосы однотипные с рав­ными или незначительно отличаю­щимися напорами и подачами.

Различные схемы параллель­ной работы насосов применяются весьма часто для водоснабжения и перекачивания сточных вод, где целесообразно подачу от несколь­ких насосов или станций объеди­нять в общий коллектор. Расчет режима работы по таким схемам можно производить аналитическим или графическим способом. В прак­тике проектирования насосных станций наибольшее распространение получил графический способ.

При параллельной работе на­сосов в сеть возможны следующие варианты компоновки системы «насосы — сеть»:

в системе работает несколько на­сосов с одинаковыми характеристи­ками;

в системе работает несколько на­сосов с разными характеристиками;

насосы подключены к общему трубопроводу на близком расстоя­нии друг от друга

(см. рис. 3), т. е. потери напора от насоса до напор­ного водовода считают равными для всех установленных насосов, или же насосы находятся на достаточно большом расстоянии друг от друга, т. е. разности потерь напора от насо­са до присоединения к общему на­порному трубопроводу необходимо учитывать.

Параллельная работа нескольких насосов с одинаковыми характерис­тиками.

При построении характерис­тики нескольких параллельно рабо­тающих насосов на общий напорный трубопровод суммируют подачи насо­сов при равных напорах.

Рассмотрим построение графиче­ской характеристики трех параллельно работающих насосов типа Д800-57 на два одинаковых трубопровода. В координатах Q, Н, N,  и _h наносим паспортные энергетиче­ские характеристики насоса Д800-57. Таккак насосы одинаковые, то характеристики совпадают и их обозна­чают Н-Q_{, ,} (см. рис. 3).

Для построения суммарной ха­рактеристики Н-Q_{, ,} произ­вольно выбираем напоры Н_А, Н _Б и Н в в пределах рекомендуе­мой рабочей части характеристики Н-Q_{, ,} складываем подачи Q_a, Q_б Q_b. Для двух параллельно работающих насосов A' = 2Q_A, Б' = 2Q_Б и В' = 2Q_B, для трех на­сосов A" = 3Q_А, Б" = 3Q_Б и В" = 3Q_в. По полученным точкам А', Б' и В строим суммарную характеристи­ку Н-Q_{, ,} двух параллельно ра­ботающих насосов, а по точкам А", Б" и В" характеристику Н-Q_{, ,} трех насосов. Аналогичным построе­нием находим характеристику Н-Q_{тр 1+2} параллельной работы двух напорных трубопроводов.

Суммарную фактическую подачу двух насосов на два водовода опре­деляют по координатам Q₁₊₂ и Н_б точки Б', т. е. точки пересечения ха­рактеристик Н-Q₁₊₂ и Н-Q_{тр 1+2}. Суммарную фактическую подачу трех насосов на два водовода опре­деляют по координатам Q₁₊₂₊₃ и Н_А точки А", т. е. точки пересечения характеристик Н-Q_{тр 1+2+3} и Н-Q_{тр 1+2}

Для определения подачи одного насоса при их совместной работе следует провести из точки А" линию, параллельную оси абсцисс до пере­сечения с характеристикой Н-Q_{,,} в точке А. Координаты точ­ки А определяют подачу Q_{,,}/3 и напор Н_А каждого насоса при их одновременной работе на систему с характеристикой Н-Q_{тр 1+2.} Для нахождения КПД насоса из точки А восставляем перпендикуляр до пере­сечения с кривой -Q_{,,} в точке 1. Координаты этой точки определяют КПД насоса при параллельной ра­боте трех насосов. Для определения потребляемой мощности и допускае­мого кавитационного запаса опуска­ем перпендикуляр до пересечения с кривыми N-Q_{,,} и _h-Q_{,,} в точках 2 и 3. Координаты этих точек соответственно определяют по­требляемую мощность и допустимый кавитационный запас насоса при совместной их работе. Из рис. 3 следует, что подача каждого насоса при параллельной работе равна 1/3 их суммарной подачи, т. е. Q₁ = Q_{1+2+3 /} 3.

При параллельной работе двух из рассматриваемых насосов их по­дача, напор, потребляемая мощ­ность, КПД и вакуумметрическая вы­сота всасывания определяются по режимной точке Б''. При работе одно­го из рассматриваемых насосов ре­жим его работы определяется рабочей точкой В. Из рис. 3 видно, что суммарная подача трех и двух параллельно работающих насосов меньше суммарной подачи этих же насосов при раздельной их работе на данную систему напорных тру­бопроводов, т. е. Q_i+ii+iii < 3 Q_i и Q₁₊₂ < 2Q₁.

Снижение суммарной подачи объясняется тем, что при увеличении подачи возрастает напор в трубо­проводе (H_А> Н_Б и H_Б > H_В), что ведет к уменьшению подачи каждого насоса при их совместной работе по сравнению с подачей при одиноч­ной работе насоса на данную си­стему.

Уменьшение подачи зависит как от увеличения напора в трубопро­воде, так и

от крутизны харак­теристики насоса. Поэтому парал­лельная работа насосов может быть достаточно эффективной при пологих характеристиках трубопроводов.

Параллельная работа нескольких насосов с разными

характеристи­ками.

Параллельная работа насосов с различными характеристиками возможна в том случае, когда напо­ры, развиваемые насосами, будут равны. На рис. 4 приведены ха­рактеристики насоса Д800-57 с /1 = 980 мин^-1 (Н-Q_) и насоса Д800-57 с п =1450 мин^-1 (Н-Q_ ) . Второй насос развивает больший напор. Первый насос может начать работу параллельно со вторым

лишь после того, как напор второго насоса уменьшится в связи с увели­чением подачи до максимального напора Н _А, развиваемого первым насосом при закрытой задвижке. От точки А и должно быть начато построение суммарной характеристи­ки Н- Q₁₊₂ путем сложения абсцисс обеих характеристик, соответствую­щих точкам с равными напорами. Точка Б, полученная пересечением кривой Н- Q₁₊₂ с характеристикой трубопровода Н- Q_тр1+2, является режимной точкой совместно работа­ющих насосов. Если характеристики насоса и трубопровода пересекутся выше точки А, то их совместная рабо­та станет невозможной.

Режим работы каждого насоса при их совместной работе опреде­ляется следующим образом: из точ­ки Б проводим линию, параллельную оси абсцисс, до пересечения с ха­рактеристиками Н- Q_ и Н- Q_ в точках 1 и 2. Через точки 1 и 2 проводим вертикальные линии, точки пересечения которых с кривыми -Q и N-Q определяют КПД и мощность каждого насоса при их совместной работе.

Точки 3 и 4 пересечения характе­ристик Н-Q_ и Н- Q_ насосов с характеристикой Н- Q_тр.1+2 трубо­провода определяют режим работы каждого насоса при одиночной ра­боте.

Для устойчивой параллельной ра­боты насосов необходимо, чтобы их характеристики были плавно сни­жающимися. При параллельной работе насосов,

имеющие характеристики Н- Q ( с подъемом вначале работы), работа насосов будет устойчивой только в том случае, если режимная точка работы системы «насосы- сеть» расположена на одной линии или ниже точки А, т. е. при напоре, равном или меньшем напора, разви­ваемого насосом при закрытой за­движке.

Если на насосной станции уста­новлены насосы с пологой характе­ристикой Н- Q и расположены они несимметрично относительно напор­ного трубопровода, то для опреде­ления более точных режимных то­чек работы каждого насоса при параллельной работе необходимо построить приведенные характерис­тики Н-Q", для чего строят ха­рактеристики всасывающего и на­порного трубопроводов в пределах насосной станции и вычитают ор­динаты полученных характеристик из ординат характеристик соответ­ствующих насосов.

Параллельная работа насосов, расположенных на разных насосных станциях.

В системах водоснабже­ния, имеющих несколько источников питания, применяют схему подачи воды несколькими насосными стан­циями в общие коллекторы. В этом случае необходимо рассчитывать си­стему параллельно работающих на­сосов, расположенных на разных насосных станциях.

Подобные схемы часто применя­ют и при перекачивании сточных вод отдельных районов канализования в напорный трубопровод дру­гой канализационной насосной стан­ции. Такие схемы позволяют значи­тельно сократить протяженность напорных трубопроводов и умень­шить капитальные затраты.

Для расчета системы необходимо определить характеристику парал­лельной работы насосов, установ­ленных на каждой станции. Этот расчет производится так же, как и для параллельно работающих насосов, установленных на близком расстоянии друг от друга. Затем строятся приведенные характеристики

к точке выхода напорных водоводов из насосной станции.

Получив приведенную суммарную характеристику параллельной рабо­ты насосов на первой

насосной стан­ции Н-Q_1нс и на второй насосной станции

Н-Q_1нс (рис. 5), строим характеристики трубопроводов от первой Н-Q_тр1нс-А и второй Н-Q_тр2нс-А насосных станций до точки А с учетом разности статиче­ских напоров станций. Вычитая ор­динаты характеристик трубопро­водов Н-Q_тр1нс-А и Н-Q_тр1нс-А из ординат соответствующих суммар­ных приведенных характеристик Н-Q_1нс и Н-Q_2нс , получим приве­денные суммарные характеристики первой

Н-Q_1нс-А и второй Н-Q_1нс-А насосных станций, при­веденные к точке А (слияние двух потоков).

Строим характеристику Н-Q_1нс-А-Б трубопровода от точки А до заданной точки подачи воды Б. Складываем приведенные характеристики первой и второй насосных станций, для чего при произвольно выбранных напорах Н₁, H₂ и Н₃ складываем абсциссы характеристик. По полученным точкам 1, 2 и 3 строим кривую суммарной характеристики параллельной работы двух насосных станций. Точка В пересечения характеристики водовода Н-Q_трА-Б и характеристики параллельной работы насосных станций Н-Q_1нс+2нс является режимной точкой работы системы «насосные станции—водовод».Для определения подачи каждой станции необходимо от точки В про­вести линию, параллельную оси абсцисс до пересечения с кривыми Н-Q_1нс-А и Н-Q_2нс-А соответ­ственно в точках 4 и 5 Напор насо­сов на каждой насосной станции определяется точками 6 и 7, получен­ными пересечением перпендикуля­ров, восставленных из точек 4 и 5, с кривыми характеристик параллель­ной работы насосов на каждой на­сосной станции. Для определения рабочей точки каждого насоса сле­дует снести режимные точки 6 и 7 ра­боты каждой станции на индивиду­альные характеристики насосов, ра­ботающих на насосной станции.

 Последовательная работа насосов

Последовательной называется ра­бота насосов, при которой один насос (I ступень) подает перека­чиваемую жидкость во всасывающий патрубок (иногда во всасывающий трубопровод) другого насоса ( сту­пень), а последний подает ее в на­порный водовод (рис. 6).

В условиях проектирования и строительства насосных станций последовательную работу насосов применяют в тех случаях, когда жидкость подается по трубам на очень большие расстояния или на большую высоту. В некоторых случа­ях перекачивать жидкость можно только последовательно работаю­щими насосами. Так, например, на насосных станциях, перекачи­вающих осадок, в момент запуска рабочего насоса требуется создать напор, который превышает напор, развиваемый насосом, и который можно создать при последователь­ной работе двух насосов. Последо­вательное соединение применяют и в тех случаях, когда необходимо при постоянном (или почти посто­янном) расходе увеличить напор, что невозможно сделать одним насосом.

Рассмотрим случай последова­тельной работы рядом установлен­ных двух однотипных центробежных насосов (см. рис. 6). Для построе­ния суммарной характеристики Н-Q₁₊₂ последовательной работы двух однотипных насосов необхо­димо сложить ординаты характе­ристики Н-Q_1,2 при одинаковых подачах. Возьмем произвольно по­дачи Q_A, Q_B и Q_B и сложим напоры. При закрытой задвижке напор Н = 2Н_о, при подаче Q_A напор Н_А = 2 аг, соответственно Н_Б = 2бд и Н_в =2ве, Полученные точки А, Б и В соединяют плавной кривой, кото­рая является суммарной характери­стикой последовательной работы центробежных насосов.

Из рис. 6 видно, что напор одно­го насоса недостаточен даже для подъема воды на геометрическую высоту Н_г. При подключении второго однотипного насоса с такой же ха­рактеристикой оказывается, что на­сосы развивают напор, достаточный, чтобы поднять воду на высоту Н_г и преодолеть сопротивление в трубо­проводе при заданной подаче.

Режимная точка работы после­довательно соединенных насосов определяется точкой К, полученной пересечением суммарной характе­ристики Н-Q₁₊₂ с характеристикой трубопровода Н-Q_тр. Если насосы установлены после­довательно на одной станции, то при построении характеристики тру­бопровода необходимо учесть по­тери на участке от напорного патрубка насоса 1 до всасывающего патрубка насоса 2 и внести поправку в характеристику Н-Q₂. Игнориро­вать потери в соединительном уча­стке недопустимо, так как обычно диаметры арматуры и трубопровода, соединяющего насосы, принимают равными диаметру всасывающего патрубка насоса 2. Вследствие больших скоростей движения жидко­сти потери напора на этом участке относительно велики. По этой же причине необходимо стремиться к максимальному упрощению соедини­тельного трубопровода, по возмож­ности избегая поворотов. Следует отметить, что последовательное соединение насосов обычно эконо­мически менее выгодно, чем при­менение одного насоса.

Два последовательно соединен­ных насоса приводят в действие следующим образом. При закрытых задвижках 1 и 2 (см. рис. 6) включают насос 1. После того как насос 1 разовьет напор, равный напору при закрытой задвижке, открывают задвижку 1 и пускают насос 2. Когда насос 2 разовьет напор, равный напору 2Н_о, открыва­ют задвижку 2.

При последовательной работе на­сосов следует обращать особое вни­мание на выбор насосов, так как не все они могут быть использованы для последовательной работы по ус­ловиям прочности корпуса. Эти усло­вия оговариваются в техническом паспорте насоса. Обычно последова­тельное соединение насосов допуска­ется не более чем в две ступени.

Последовательно соединенные на­сосы можно расположить в одном машинном зале, значительно сокра­тив эксплуатационные затраты и капитальные вложения на строи­тельство здания станции, но в этом случае необходимо устанавливать арматуру повышенной прочности и выполнять более массивные крепле­ния и упоры труб. Поэтому иногда целесообразнее размещать насосы на отдалении друг от друга при транспортировании воды на большое расстояние.

Параллельная работа скважинных насосов

Подача насоса при заборе воды из водяных скважин определяется зависимостью Н = (Q) , в которой подача выражена неявной функцией расхода, весьма трудоемко и возможно методом подбора и по­следовательного приближения.

В настоящее время институт ВНИИ Водгео разработал реко­мендации для расчета водозабора подземных вод скважинными насо­сами с применением ЭВМ. Однако для анализа влияния различных параметров на изменение подачи необходимо ввести их в программу и произвести пересчет, что приводит к большим затратам машинного времени.

Анализ работы скважинного водозабора весьма наглядно можно произвести с помощью графического метода расчета насосов для водя­ных скважин, предложенного В. Г. Лобачевым, В. Ф. Тольцман и Р. Г. Добровольским.

Рассмотрим работу двух разных насосов, установленных в скважинах 1 и 2 и подающих воду в резервуар В координатах Н-Q наносим линии статического уровня воды в скважинах Zст1 и Zст2 (рис. 7), отметку точки соедине­ния сборных трубопроводов от 1 и 2 скважины ZА и отметку нижнего и верхнего уровней воды в сборном резервуаре Zp .мин и Zpмак. Для построения характеристики совместной работы скважины, на­соса и водовода от скважины до точки А (см. рис. 7) от линии ста­тического напора Zст.1 строим характеристику скважины qs1 , т.е зависимость понижения статического уровня воды от дебита скважины (ха­рактеристику скважины qs можно строить по опытным откачкам, а для предварительных расчетов- на основании гидрологических изысканий). По каталогу подбираем насос на требуемую подачу и напор. Задаемся несколькими значениями напора и подачи.

основании гидрогеологических изысканий). По каталогу подбираем насос на требуемую подачу и напор. Задаемся несколькими значениями напора насоса и при соответствую­щих подачах откладываем принятые значения напоров от характеристи­ки скважины qs1. Полученная харак­теристика qсовместной работы на­соса и скважины справедлива при работе насоса на излив. При работе насоса на водовод от скважины до точки А строим его характе­ристику hтр1-А и вводим в характе­ристику qпоправку на потери напо­pa в водоводе. Для этого из харак­теристики qвычитаем потери напо­ра в водоводе при соответствующих подачах. Полученная характеристи­ка qsтр совместной работы скважины, насоса и водовода называется при­веденной характеристикой к точке А. По характеристике qsтр можно оп­ределить подачу воды из скважи­ны 1 в точку А, понижение статиче­ского уровня воды в скважине и потери напора в водоводе.

Подобные построения можно про­вести и для скважины 2, получив приведенную характеристику qsтр 2 совместной работы скважины 2, на­соса и водовода.

Проведенный расчет справедлив при отсутствии взаимного влияния скважин. В практике строительства скважинных водозаборов из-за огра­ниченности территории и требования сокращения протяженности сборных трубопроводов расстояние между скважинами принимают меньше ра­диуса влияния. Уменьшение расстоя­ния между скважинами приводит к их взаимодействию, и при эксплуа­тации необходимо это учитывать. Если принять при равных дебитах скважин взаимное влияние одина­ковым, то t=t(t— снижение уров­ня в скважине 1 при работе скважи­ны 2; t- наоборот). Взаимное влия­ние скважин определяется по фор­мулам С. К. Абрамова.

Наносим на график характерис­тику влияния скважин tи t, вычи­таем их ординаты из ординат харак­теристик qи qи получаем ха-

рактеристики qи qисправ­ленные на взаимное влияние сква­жин. Для определения подачи двух насосов в резервуар строим харак­теристику параллельной работы двух скважин, складывая подачи при оди­наковых напорах, и получаем харак­теристику q₊₂, которая справедлива для точки соединения водоводов А. Для получения характеристики па­раллельной работы насосов в точке излива воды в резервуар необходимо в характеристику q₊₂ внести по­правку на потери в трубопроводе от точки А до резервуара 3. Строим характеристику

Н-Q_{тр А-3} и ордина­ты ее вычитаем из характеристики q₊₂ . Полученная характеристика q_+2А-3 дает зависимость подачи и напора при совместной работе двух насосов с учетом характеристик скважин и трубопроводов. Точка пе­ресечения характеристики q_+2А-3 с линией Z_p является режимной точ­кой работы системы, координаты которой определяют суммарную по­дачу двух насосов на заданный уро­вень воды в резервуаре, подачу каж­дого насоса q₁ и q₂, понижение статических уровней s₁ и s₂ и динами­ческие уровни в скважинах Z_дин1 и Z_дин2 (см. рис.7).

Приведенный расчет справедлив для скважин с установившимся режимом притока к ней воды, когда положение статического уровня воды в скважине стабилизировалось. В большинстве случаев наблюдается неустановившееся движение воды к скважине и как следствие — сниже­ние статического уровня воды в сква­жине и падение подачи насоса. Зная закономерность снижения пода­чи, можно графически решить эту задачу.

Режимную точку работы насоса 1 (см. рис. 7) в начальный момент эксплуатации скважины То прини­маем за начало новой системы ко­ординат

s = (T).

Через Т₁ лет статический уро­вень снизится на величину s₁. В связи с этим для подъема воды в резервуар напор насоса должен увеличиться на _ Н₁. Этому увеличению напора соответствует снижение подачи на и новая подача насоса будет

q_т1 = q_то - _q_т1

Аналогично можно вычислить _Н_i, _q_i, и q_тi для любого момента времени и определить момент, когда требуемая высота подъема воды на­сосом достигнет критического напо­ра, т. е. рекомендуемого для данного типа насоса.