книги из ГПНТБ / Конструкция летательных аппаратов учеб. пособие для студентов инженер.-экон. фак
.pdfДросселированием двигателя называется уменьшение его тяги при управлении двигателем со стороны летчика (воздей ствием на «сектор газа»). Степень дросселирования опреде ляется коэффициентом дросселирования Адр(£Др < П
/, |
— р |
р |
Л др |
1 V |
' ми< |
где Pv — тяга двигателя на данном режиме полета (высоте и скорости);
Рм1, — максимально возможная тяга при тех же значе ниях высоты и скорости полета.
Высотно-скоростные характеристики представляются в ви де графиков в абсолютном или относительном выражении. Более общее значение имеют относительные характеристики —
графики изменения Рып и Судд1„ от скорости (числа М) и вы соты полета Н и СУЛt от /?др (рис. 8.1).
_ |
р |
-— отношение |
РШ1:= д ——— — относительная тяга двигателя |
||
|
тяги незадросселированпого |
двигателя на |
|
данном режиме [М и Н) к взлетной тяге дви |
|
|
гателя, установленного на самолете Яотпхс. |
Величина Рхн характеризует степень уменьшения тяги при изменении высоты и скорости полета.
-С. мп
Суд,,,, = -р-------- относительный расход топлива — отпоше-
Ч'-до |
ние удельного расхода топлива незадрос- |
|
|
селпрованмого |
двигателя на данном ре |
__ |
жиме (М и Н) |
к удельному стендовому |
расходу СуХи. |
|
|
Величина Судддш характеризует |
степень изменения удель |
ного расхода топлива от скорости и высоты полета.
-С
р_ удп — относительный расход топлива при дрос
пщах |
селировании двигателя, т. |
е. при измене |
|
|
нии его |
тяги от Рып до Pv. При этом |
|
|
удельный |
расход топлива |
изменяется от |
Ч’Д.Чтзх Д0 Чд.п>
с— удельный расход при дросселировании
^ул.м
(при тяге Pv):
Ч’ Д . п т а х — удельный расход незадросселированпого
двигателя (при тяге Ры„).
14 2
Рис. 8.1. Относительные характеристики Д ТР Д : а , б — пысо":ю-скоростные характеристики.
Величина Сухм характеризует изменение удельного расхода топлива при дросселировании.
1. Зависимость потребной тяговооруженности от заданн по ЭТТ скорости полета К-рейс-
Рис. 8.1,0. Дроссельные характеристики.
В горизонтальном полете со скоростью \/крейс сила тяги двигателей -лдв должна равняться лобовому сопротивле нию Q (рис. 8.2)
. ( } ___ __ |
('l l ^ крейс" |
г. |
|
V |
сх |
о |
’ |
где р„ — плотность воздуха на заданной высоте полета Нкрейс
|
Р у / ! - д в __ ^ к р е й с S |
|||
Р у ^ дв — ^ крейс |
х |
о„ |
о п |
|
|
|
|||
. Р у /гдв __ |
?ирейс |
(8.2) |
||
' |
0 о ~ |
р0 |
||
|
144
где |
Hv |
— потребная тяговооруженность для поле |
|
|
|
та СОскоростью K ( P e i i c Н Э ВЫСОТе Н к р е н е ■ |
|
|
р0 — удельная нагрузка на крыло; |
||
|
сх — коэффициент лобового сопротивления; |
||
Р и |
^ к р е й с |
.. |
и |
<7кРеПе= —— — |
— скоростной напор на крейсерском режи |
||
|
|
ме полета. |
|
На крейсерском режиме полета (точка 3, рис. 8.2) двига |
|||
тель всегда |
дросселируется (Pv <С.РЫН)- |
Формула (8.2) по |
зволяет определить потребную тяговооруженность на крейсер-
Рпс. 8.2 С х е м а п е р е х о д а о т крейсерской к стендовой тяге двигателя.
ском режиме pv. Исходя из значения pv, необходимо рассчи тать стендовое значение тяговооруженпости pov, которое нуж но обеспечить самолету. Для этого из точки 3 рис. 8.2 нужно перейти к точке О. Последовательность перехода на рис. 8.2 обозначена линиями 3, 2. 1,0 (рассуждение проведем для одного двигателя, опустив вначале множитель ядв — число двигате лей) .
По определению
Р,
Откуда
Р
Тяга двигателя, установленного на самолет, отличается от стендовой за счет потерь скорости во входных устройствах. Эту потерю тягп можно учесть, введя коэффициент
тогда
Р, |
Р,о mnx.c |
|
/ур |
|
|
|
|
|
Учитывая число двигателей па самолете н отнеся суммар |
||
ную тягу к взлетному весу, получим: |
|
|
р |
|
|
II. |
It. |
(8.3) |
Итак, чтобы достигнуть заданного значения |
скорости |
|
Икреис па высоте // кРлк, |
необходимо па старте обеспечить са |
молету тяговооруженпость p.ov. Подставив pov в формулу (8.1), можно определить потребный для выполнения заданного по
ЭТТ режима |
полета |
относительный |
вес двигательной уста |
|
новки, |
|
|
|
|
2. |
Зависимость потребной тяговооруженности от заданно |
|||
по ЭТТ длины разбега |
Lpa.t6. |
|
||
Из |
курса |
аэродинамики известно, |
что |
|
|
|
L |
Р |
(8.4) |
|
|
|
||
где |
г, |
— коэффициент подъемной силы при отрыве |
||
|
|
самолета; |
|
! 46
'Рс р "аДН |
— средняя |
тяговооружениость |
самолета при |
прпзГ) = — |
|||
и ° |
разбеге; |
|
|
Рср — средняя |
тяга двигателя |
при разбеге |
(рис. 8.2).
При разбеге тяга двигателя меняется в соответствии со скоростной характеристикой, так как скорость при разбеге изменяется от V = 0 до V = \/отр.
Р— приведенный коэффициент трепня.
/' = / + (0,008 — 0,012);
/— коэффициент трения колес о ВПП при разбеге; он зависит от типа покрытия ВПП и ее состояния (снег, обледенение, вода, мокрый грунт).
Член в скобках учитывает зависимость сопротивления дви жению от величин сх и су.
Из формулы (8.4) имеем: |
|
|
|
и , — |
------- |
+ / '• |
(8.5) |
r - p :i : , n |
I |
||
|
разо |
го u у отр |
|
По величине рразб необходимо найти стартовую тяговооруженность самолета по стендовому значению тяги двигателя
1Ао разб'
Для этого можно воспользоваться высотно-скоростном ха рактеристикой двигателя при Н — 0.
Установлена что Яср соответствует примерно скорости
0,72 • Уотр ( р - ««>8 .2 , я8 . 1■, о )
Р |
_ _ р |
|
р |
|
|
и |
|
ср |
разб’ |
1 о шах. с __ |
|||||
р |
“■ i |
D |
о max |
— |
Л Р ’ |
||
откуда |
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7 % . |
Р а max Иди |
P z p ^др |
|||||
Р к |
’ |
|
° о |
|
0 0 Р ра3бА, |
||
' р а з б " р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Г^разб |
|
(8.6) |
|
|
1о разб = |
= - |
г |
|
|||
|
|
|
|||||
|
|
|
|
' р а з б |
'f p |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 4 7 |
Величина |.i0 разб получена с учетом очень многих требова
ний ЭТТ н конструктивных особенностей самолета и двигателя. Влияние ЭТТ выражено величиной £р;иб, которая учиты
вает класс аэродрома, предназначенного для эксплуатации самолета. Тип покрытия и его состояние отражаются на вели чине / (для сухого бетона / = 0,04, для травяного покрытия до 0,1). Особенности механизации учтены через коэффициент суотр. Важнейший конструктивный параметр р0 также входит
в формулы (8.5) и (8.6). Климатические условия (расположе ние аэродрома над уровнем моря, температура) учитываются выбором значения р. Особенности двигателей отражены в ве
личине Яразб, а их расположение влияет на коэффициент £р. Таким образом, величина р0 Раз6, а следовательно, и отно
сительный вес двигательной установки непосредственно зави сят от эксплуатационных условий н взлетно-посадочных харак теристик, задаваемых ЭТТ.
Чем меньше потребная величина Z.pa36, чем тяжелее усло вия эксплуатации самолета (класс аэродрома, климатические условия п т. п.), тем больше потребный относительный вес G'ftV,
который можно обеспечить лишь за счет ухудшения какихлибо других характеристик самолета.
3. Влияние требований безопасности на относительный ве двигательной установки.
Требования безопасности отражены в нормах летной год ности гражданских самолетов СССР, которые предусматри вают возможность отказа двигателя па взлете п на крейсер ском режиме полета. Такой отказ должен быть безопасным.
Для обеспечения безопасности взлета определяется дистан ция сбалансированного взлета Lc6 в нестандартных (более тя желых) атмосферных условиях (/?= 730 мм рт. ст., t0 = + 30°С) при отказе одного двигателя (рис. 8.3).
При отказе двигателя на разбеге летчик может принять два решения:
1)прервать взлет, осуществляя торможение;
2)продолжать взлет па работающих двигателях.
В первом случае расстояние, потребное от старта до оста новки самолета (в пределах 1\ПБ), называется дистанцией прерванного взлета Lnp. Во втором случае дистанция, потреб
ная от старта до набора высоты не менее 10 м, называется
148
дистанцией завершенного взлета L.jaB. Требуется, чтобы набор
высоты |
не менее 10 м происходил над внешней границей |
КП Б н |
не менее 4 м — над внутренней. Летчик должен при |
нять решение в течение 3 с. Для этого определяется критиче ская скорость 1/кр для каждого типа самолета, размеров ВПП
н КПБ. При отказе двигателя на скорости |
V<С Ккр летчик |
должен прекращать взлет, при Нкр <С V < Р'отр |
— взлет необ |
ходимо завершить.
При \ / = \/кр Lpp= L3„„= Lc(i,
пасно принять любое решение.
V=V*F
- • —........-
u BIJn
L cF
т. с. на этой скорости безо
|
|
|
Г I |
• |
- |
. ''4*i |
юл |
Г |
» т |
||
|
” j Mfe ■ |
|
|
|
r |
НПБ |
J |
Рис. 8.3. К понятию дистанции сбалансированного тлета.
В ЭТТ оговаривается класс аэродрома для проектируемого самолета, следовательно, это обстоятельство (с учетом безо пасности) должно повлиять на число двигателей и тяговооружепность самолета. При этом тяговооруженность может ока заться выше, чем для удовлетворения требований к крейсер скому режиму полета и длине разбега.
Второе требование безопасности — завершение полета при отказе одного или двух двигателей на любом участке маршру та. Тяговооруженность самолета в этом случае (на номиналь ном режиме работы двигателей) должна обеспечить полет на высоте 4000—5000 м и посадку на аэродроме начальной или конечной точек маршрута. Это требование безопасности так же может оказаться решающим при расчете потребной вели чины тяговооружен иости.
Расчеты тяговооруженности с учетом требований безопас ности здесь не рассматриваются.
Таким образом, требования безопасности могут опреде
лять значение ц0 и, следовательно, величину Пду, которая вхо дит в уравнение существования летательного аппарата и фор мулу себестоимости перевозок, влияя на характеристики само лета и его экономические показатели.
149
§ 2. ЗАВИСИМОСТЬ ОТНОСИТЕЛЬНОГО ВЕСА ТОПЛИВНОЙ СИСТЕМЫ ОТ ЭТТ
Полный запас топлива па самолете находится по формуле:
|
От — |
“I- ^т.и.н.п |
^т.а.з > |
|
где С/т,.„ |
— вес топлива, необходимого для обеспечения за |
|||
|
данной дальности горизонтального |
полета на |
||
Gr„ „ n |
режиме, |
H,peijC ^Kpeiicj |
|
набора вы |
— вес топлива, потребный для взлета, |
||||
|
соты, посадки п работы двигателей |
па земле;, |
||
(?т.а.з — аэронавигационный запас топлива. |
|
|||
Полный относительный вес топлива составит: |
|
|||
|
G T --- ^Т.Г.П “Н ^Т.Н.Н.П 4 “ |
G-r п.з • |
(ф .7> |
Из аэродинамики известно выражение для дальности горизон тального полета на крейсерском режиме:
|
/.г.1= 3 , 6 ~ ^ 1 п 7?Чкм|; |
(8.8) |
|
|
^уд «репс |
^кои |
|
^г.п — |
(^н.п ^пл) — |
(рИС. |
8.4). |
Здесь C/0~ G Ha4 — вес самолета |
в начале |
горизонтального |
||
GK01I |
полета; |
|
|
|
— вес в конце горизонтального полета; |
||||
Суд кре»с |
— удельный |
расход топлива |
на крейсерском |
|
|
режиме; |
Крепе, |
м/сек. |
|
1 э0
В горизонтальном |
полете |
потребная |
1Яга /^поГр |
а |
||||||
к ' |
||||||||||
откуда |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
^ |
— |
|
3 |
G Kv,H |
G 0 |
G T г.п |
|
|||
|
А к Р « и с |
|
|
|
|
|
|
|
||
Тогда |
|
3 ,6 |
крене |
|
|
1 |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|||||
^Г.11 Г' |
V» |
|
|
|
|
(8 .9 ) |
||||
|
. ,, |
|
I — |
^ |
„ |
|||||
отсюда |
Оуд крене г-крепс |
и х |
|
|||||||
|
Grг ц — ^ |
(> ’ |
|
|
(8.10) |
|||||
где |
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
l-г.п С уд крепе |
|
|
|
(S.11) |
||||
|
|
|
о г |
\7 |
|
/-крене- |
|
|||
|
|
|
3 . 6 |
Нкрерс |
|
|
|
|
||
Ркрейс — потребная |
тяговооруженность |
(энерговооружен |
||||||||
ность) |
самолета на крейсерском |
режиме полета; |
||||||||
|
|
ЦкреП |
Лкреие Сх |
|
|
(8.12) |
||||
|
|
|
Лер |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
/>ср — средняя нагрузка на |
крыло Gcp/5. |
|
|
|||||||
Так как за счет выгорания топлива вес самолета изменяет |
||||||||||
ся от G0 до GK0U, то |
_ |
Gu ~f~ GK0„ |
|
|
|
|||||
|
у-з |
|
|
|
||||||
|
ucp |
|
|
9 |
’ |
|
|
|
||
откуда |
|
|
|
|
|
_ |
|
|
|
|
|
Лер |
|
Ло ( ^ |
0 ,5 |
С т гп). |
|
|
Удельный расход топлива определяется по высотио-ско-
ростным и дроссельным характеристикам двигателя |
(рис. 8.П |
|||||
Суд крене = |
|
|
с |
с |
( 8 . 1 3 ) |
|
Су д о ^ у д ми ^ у д и • |
|
|||||
Величина Grllan |
в начальной стадии проектирования оце |
|||||
нивается по данным |
самолетов, |
|
близких к проектируемому |
|||
или по эмпирической формуле |
с н, |
|
||||
|
G. н.п.п |
1 |
- |
|
крейс |
( 8 . 1 4 ) |
|
С н,крейс |
|||||
|
|
|
|
|
|
где Якрейс, км, а С — эмпирический коэффициент.
151