книги из ГПНТБ / Конструкция летательных аппаратов учеб. пособие для студентов инженер.-экон. фак
.pdf3. По каталогу подбирается колесо для главной опор шасси. При этом должны выполняться следующие условия;
р |
< |
р |
|
1 |
к.сг.взл. |
1 к.ст.изл.тах > |
|
р |
<СР |
к.ст.пос.тах > |
|
1 |
к.ст.пос. |
|
|
|
\ / |
|
\ / |
|
*ПЧД^5^ |
1 ПА2 |
|
|
V |
|
V |
|
1 ппг ^ |
|
vп |
Е с ли э т и условия удовлетворены, производится проверка требований проходимости самолета по грунту или бетону (в зависимости от условии применения, заданных в ЭТТ).
Проходимость самолета — это его свойство эксплуатиро ваться на аэродромах определенного класса без повреждения ВПП.
Различают проходимость по грунту и по бетону. Проходи мость самолета определяется схемой н параметрами располо жения шасси, количеством к типом опор (количеством колес), параметрами колес (тип и характеристики пневматикой).
Проходимость самолета на бетонированных аэродромах (на аэродромах с твердым искусственным покрытием) зависит от прочности покрытия. Прочность бетонированных ВПП опре деляется толщиной и свойствами материала покрытия и ха рактеризуется предельным значением эквивалентной одноко
лесной нагрузки Яэкв.пред! превышение которой приводит к раз |
|
рушению покрытия. |
Эквивалентная одноколесная нагрузка |
Р экв — это нагрузка |
от одноколесной опоры самолета, рав |
ная по силовому эффекту воздействию на покрытие нагрузки от реальной опоры самолета с учетом параметров, количества п схемы установки колес на этой опоре.
Условием проходимости по бетонированной ВПП является выражение
р |
< |
р |
1 |
экв ^ 5 |
1 экв.пред* |
В табл. 6.2 приведены нормы предельной эквивалентной одноколесной нагрузки по нормам JCAO для нескольких классов аэродромов.
112
Таблица 0 2
|
Класс |
А |
В |
С |
D |
Е |
F |
G |
|
|
аэродрома |
||||||||
Длина ВПП, м |
>2550 |
2150— 1800— 1500— 1280— ЮЗО- |
900— |
||||||
2550 |
2150 |
1800 |
1500 |
1280 |
1080 |
||||
Ширина |
Bill 1, м |
>45 |
>45 |
45 |
45 |
45 |
30 |
30 |
|
Р |
экв.пред» |
ТС |
<45 |
<35 |
<27 |
<20 |
<13 |
< 7 |
< 2 |
1 |
1^ |
|
|
|
|
|
|
|
Эквивалентная одноколесная нагрузка реальной опоры зависит от стояночной нагрузки па колесо Ркст, давления ь пневматике р п1„ ширины и диаметра колес и типа опоры.
Если па одной плите бетонированного покрытия одновре менно находятся две основные опоры, то проходимость само лета резко снижается. В этом случае величина Рэкв увеличи вается па 25—30'Vc. Наибольшая ширина стандартной плиты составляет 7 м. Поэтому для тяжелых самолетов желательно иметь колею шасси более 7 м.
Наиболее эффективными средствами увеличения проходи мости тяжелых самолетов по бетонированным ВПП являются: установка трех-четырех основных опор, вместо двух (на само летах со взлетным весом более 20 0 т), и переход на четырех- п восьмиколесные тележки, вместо спаренных колес на одной
опоре.
Проходимость самолета на грунтовых ВПП. При движе нии колеса по грунту возможно образование колеи некоторой глубины. Колея повреждает ВПП и увеличивает сопротивле ние движению самолета на разбеге. Поэтому проходимость самолета на грунтовых ВПП характеризуется величиной коэф фициента сопротивления качению колес при страгивапнн с
.места / стр и глубиной образующейся колен Н,.. Условия проходимости по грунту имеют вид:
|
/-/к <15 см; |
|
|
1*0 ---'> ./стр > |
|
где |
р0 — стартовая тяговооруженность самолета. |
|
8. |
За к. 942. |
113 |
Рациональная величина давления в ппевматпка.х для грун товых ВПП лежит в пределах 3-Э5 кгс/см2 в зависимости от
состояния грунта. При |
2,5 кгс/см2 сильно увеличивают |
||
ся размеры и вес колес, при |
/>п1| > 5 |
кгс/см2 растет коэффи |
|
циент трения |
, и, следовательно, |
потребное значение |
На некоторых современных самолетах давление в ппевматиках регулируется летчиком в зависимости от состояния ВПП.
Проходимость самолета по грунту во многом зависит от прочности грунта. Минимальная потребная прочность грунта, прн-котороп обеспечивается проходимость, зависит от стояноч ной нагрузки на колесо, диаметра и ширины колеса. На проч ность грунта существенно влияют погодные условия.
Нерегулярность функционирования грунтовых аэродромов существенно влияет па экономические показатели самолетов
MRЛ.
Улучшение проходимости по грунту возможно:
—при снижении стояночной нагрузки па колесо (увеличе ние числа колес или опор);
—при увеличении размеров колес (ширины, диаметра);
--при уменьшении давления в пневматпках;
—при применении лыжного или колесно-лыжного шасси.
§ 5. АМОРТИЗАЦИЯ ШАССИ
]. Назначение и технические требования к амортизации Амортизация предназначена для уменьшения нагрузок на
самолет путем воспрниятпя и рассеивания энергии ударов, возникающих при посадке и движении самолета по неровно стям аэродрома. Амортизация современных самолетов обычно состоит из ппевматиков авиаколес и амортизаторов.
В момент касания самолета земли он обладает горизон тальной и вертикальной составляющими скорости приземле ния. Горизонтальная составляющая скорости уменьшается на пробеге самолета за счет аэродинамических сил и сил трения колес. Вертикальная составляющая скорости уменьшается при обжатии амортизации. Это уменьшение скорости приземле ния должно происходить с небольшой величиной отрицатель ного ускорения, иначе инерционная сила и перегрузка будут велики.
Движение самолета на трех опорах при посадке прибли женно рассматривают как вертикальное движение со скоро
стью Vy трех отдельных редуцированных (условных) масс «гред. Редуцированная масса — это масса самолета, приходя
щаяся на рассматриваемую опору и определяемая по нормам прочности.
Для каждой из главных опор шасси
Вертикальная скорость зависит от посадочного веса само лета (7„ос, посадочной скорости Vnoc и рассчитывается по нор мам прочности
Vy = f ( G noz, l/„oc) > 2,8 м/сек.
Движущаяся со скоростью Vy редуцированная масса об
ладает энергией, которую должна поглотить амортизация. Технические требования к амортизации вытекают из требо
ваний норм прочности и опыта эксплуатации. Основные из них следующие:
1. Амортизация каждой опоры должна воспринять норми рованную эксплуатационную энергию
Аъ= 0,5/77рел V /,
где Ц. — приведенная вертикальная скорость самолета на
посадке.
2. Амортизация каждой из основных опор при полном обжатии должна воспринять без разрушения конструкции шасси и других частей максимальную энергию удара при гру бой посадке
Л,ш,х = |
д» ^ j )5 /р_ |
^ПОС
3.Амортизация должна воспринимать значительную часть энергии удара в необратимой форме.
4.Полное время прямого и обратного ходов не должно превышать 0,8 с, чтобы амортизация успела распрямиться до следующего удара.
5.Прочность, жесткость и способность поглощать А* и Атах должна быть подтверждена испытаниями на сброс на копре.
6. Свойства амортизации должны мало зависеть от внеш них условий (температуры, атмосферных условии, длительно сти эксплуатации).
115
2 . Амортизаторы
Основную роль в поглощении энергии играет амортизатор. В настоящее время па большинстве самолетов применяются жидкостно-газовые амортизаторы разнообразных типов и на некоторых самолетах — жидкостные амортизаторы.
Рассмотрим работу типичного жидкостно-газового аморти затора (рис. 6.3). Основными его рабочими телами являются жидкость — гидросмесь и газ — азот.
Рис. 6.3. Жидкостно-газовый амортизатор.
Под действием на шток амортизатора силы Ра происходит сокращение амортизатора (прямой ход). На прямом ходу жидкость из уменьшающейся камеры А (рис. 6.3) проталки вается через профилированные отверстия в камеры Б и В.
116
Вследствие этого часть механической энергии удара за счет работы сил гидравлического сопротивления жидкости перево дится в тепловую энергию и рассеивается (т. е. воспринимает ся в необратимой форме). Некоторая часть энергии удара переводится в тепло за счет работы по преодолению сил ме ханического трения между частями амортизатора (штоком и уплотнениями) при их относительном движении.
Оставшаяся часть энергии удара затрачивается на сжатие газа (увеличение потенциальной энергии газа).
При сжатии газа преобразованием энергии удара в тепло можно пренебречь и считать, что энергия, затраченная на сжа тие газа, воспринимается в обратимой форме.
При распрямлении амортизатора за счет расширения газа (обратный ход) жидкость из уменьшающейся камеры Б через профилированные отверстия в клапанном кольце проталки вается в камеры Л и В. При этом часть потенциальной энергии сжатого газа преобразуется в тепловую энергию и рассеивает ся. Некоторая часть энергии газа преобразуется в тепловую энергию и рассеивается за счет работы сил механического трекия.
Оставшаяся часть энергии сжатого газа затрачивается на перемещение самолета вверх. Если эта часть энергии велика, то самолет может получить значительную перегрузку. В связи с этим' в амортизаторе имеется клапанное кольцо, которое обеспечивает большое торможение жидкости на обратном хо ду при ее перетекании из камеры Б.
На рис. 6.4 показана диаграмма работы жидкостно-газо вою амортизатора. По осп абсцисс отложен ход штока амор тизатора s, а по оси ординат — сила Р а, действующая на амортизатор.
Сила Рл уравновешивается силами сопротивления: газа Рг, жидкости Р жи трения Рт. На прямом ходу сила Рл равна сумме сил сопротивления:
Ра = Рг + Р,к Рт-
На обратном ходу, когда сила сопротивлении жидкости Ржох 11 трения Рт.о.х. препятствует распрямлению амортиза тора. сила Ра.0шХ' равна:
Р |
= Р |
г |
— Р |
1 |
а.о.х. — |
1 ж.о.х. |
117
На диаграмме прямого хода (кривая ВС) отмечена вели чина усилия предварительной затяжки амортизатора Р.и. ко торая для данного амортизатора зависит от начального дав ления зарядки газа рло и сил трения.
Площадь диаграммы ABCD — Sabcd представляет в мас штабе энергию Ааэ, воспринятую амортизатором на прямом ходу; площадь SAppD — энергию, которая возвращается амор тизатором и расходуется на перемещение самолета вверх.
Энергия, которая рассеивается амортизатором за один цикл,
представляется площадью петли гистерезиса Sbci-I: (Sqbch— энергия, рассеянная па прямом ходу, Sj-jppQ — на обратном
.ходу).
3. Расположение амортизатора в конструкции шасси
Условия работы амортизатора в значительной степени за висят от его расположения в конструкции шасси. Б зависимо сти от расположения колес и амортизатора различают два вида конструкции опор:
1) с непосредственным креплением колес или тележки к амортизатору (телескопическая опора, рис. 6.5,с);
2 ) с рычажной подвеской колес (рис. 6.5,б,в,г).
Опора с непосредственным креплением колес имеет угол
наклона |
0 , который обеспечивает амортизацию ударов при |
переезде |
неровностей аэродрома. Обычно 0<С 20°, так как |
дальнейшее увеличение 0 приводит к значительному изгибу амортизатора и увеличению сил трения в нем.
118
|
Нагрузка па |
ал1ортизатор |
определяется по нагрузке на |
||
опору: |
|
|
Р =--■!>Р. |
||
|
|
|
|
||
где |
р |
— / р |
— |
нагрузка |
на опору; |
' о н |
11 К |
|
|||
|
|
|
|
число колес на опору; |
|
|
|
я,< |
|
нагрузка |
па колесо; |
коэффициент передачи усилий па а ортн- затор.
Г'нс. 0.5. Расположение амортизаторов в конструкции шасси:
а -■ телескопическая опора; и, в, г — опоры с рычажной подвеской колес.
Для телескопической опоры (А, <1 Роп) ф = cos Н н при обжатии амортизатора практически пе меняется; перемещение штока амортизатора мало отличается от перемещения колеса. 15 схемах опор с рычажной подвеской 6 > 1 (Яа> Р 0п) и ме няется при обжатии амортизации; перемещение штока амор тизатора значительно меньше перемещения колеса.
Шасси с рычажной подвеской колес обладают следующими преимуществами перед телескопическими опорами:
1 ) амортизатор такой опоры хорошо амортизирует также нагрузки от лобовых сил;
2 ) при внешнем расположении амортизатора (рис. 6.5,6) он полностью разгружен от изгиба; в шасси с внутренних! амортизатором (рис. 6.5,е) значительно разгружен от изгиба шток амортизатора;
119
3) амортизатор имеет меньшую длину.
Недостатком шасси с рычажной подвеской является их большой вес и большое число подвижных элементов, которые подвержены износу.
4. Совместная |
работа пневматиков колес |
и |
амортизатора |
При рассмотрении амортизации опоры шасси необходимо учитывать совместное участие в воснрипятип подведенной энергии Л э или Л тах как амортизатора, так и пневматиков колес.
От нагрузки на опору со стороны ВПП происходит об жатие пневматиков и амортизатора, за счет чего центр тяже сти массы /?7ред перемещается на величинуJ-'. При воспринят!!»
опорой энергии .4 тах перемещение составит:
уп,ах = г„ о -j- ф smax.
Распределение энергии .1.,, воспринятой амортизатором, показано на рис- В.6
А ™ ' = |
Агтл* + Лж"к,х + Лг'пах. |
|
|
Пнев.матик к этому |
моменту имеет полное |
обжатие |
д11о- |
и воспринимает энергию Лпо . |
(рис. 6 .6), |
под |
|
Как видно из диаграммы баланса энергии |
веденная энергия Л'пахк концу хода_р",ахполностью поглощает ся амортизацией опорыПри этом часть энергии восприни мается в форме потенциальной энергии газа и воздуха в пневматнках
Остальная |
часть энергии Л|1еиб = ЛжП!ах -f Лгшах |
воспри |
||
нимается в необратимой |
форме и, |
переходя в тепло, |
рассеи |
|
вается. |
которая |
возникает |
при восприняли! |
энергии |
Перегрузку, |
Л тах, приближенно можно определить из рассмотрения рис. 6.6
V2
т• — Т|,
где — коэффициент, учитывающий постепенное нарастание силы R — реакции опоры.
Тогда, учитывая, что т = — , п о л у ч и м
8
|
|
у |
G |
2g y ,mx Т| |
Для |
амортизации |
шасси |
пассажирских самолетов |
|
/(т»х |
х |
2,6-ьЗ,25: меньшие значения относятся к более тяже |
||
лым |
самолетам. |
|
|
Рис. 6.R. Диаграмма оалаисн энергии.
§ е. КОНСТРУКЦИЯ и СИЛОВЫЕ с х е м ы ш а с с и
Силовая схема шасси определяет способ воспринятия на грузок, действующих на него, и передачи их на конструкцию самолета. По этому признаку все типы шасси можно разде лить на три группы: ферменное (пирамидальное); балочное; подкосно-балочпое или ферменно-балочное (рис. 6.7).
Достоинством ферменного шасси (рис. 6.7,о) является про стота конструкции и малый вес. Однако выполнить такое шасси, убирающимся в полете, трудно, а иногда и невозможно.
121