- •1.Введение
- •2.Описание технологической схемы установки
- •3.Расчет и выбор основного оборудования
- •3.1. Расчет подогревателя исходного раствора
- •3.1.1. Задание на расчет подогревателя исходного раствора
- •3.1.2 Уточненный выбор конструкции теплообменника и его размеров
- •3.2 Расчет двухкорпусной выпарной установки
- •3.2.1 Задание на расчет двухкорпусной прямоточной выпарной установки
- •3.2.2 Расчет поверхности теплообмена
- •3.2.3 Размеры сепарационного пространства
- •3.2.4 Тепловая изоляция аппарата
- •3.2.5 Диаметры штуцеров и трубопроводов для материальных потоков
- •3.2.6 Механический расчет элементов аппарата
- •3.3 Блок создания и поддержания вакуума
- •3.3.1 Расчет барометрического конденсатора смешения
- •3.3.2 Расчет и выбор вакуум-насоса
- •4. Расчет и выбор вспомогательного оборудования
- •4.1 Перекачивающие насосы
- •4.2 Конденсатоотводчики
- •4.2.1 Конденсатоотводчик для подогревателя исходной смеси
- •4.2.2 Конденсатоотводчик для первого корпуса
- •4.2.3 Конденсатоотводчик для второго корпуса
- •4.3 Емкости
- •4.3.1 Емкость для исходного раствора
- •4.3.2 Емкость для упаренного раствора
- •5. Список литературы
3.2.3 Размеры сепарационного пространства
В технической характеристике выбранного стандартного выпарного аппарата указаны размеры сепарационного пространства [7, с. 183]:
Hс (Hс=2,5 м) - расстояние от отбойника или места ввода парожидкостной смеси в сепаратор до брызгоуловителя (в аппаратах с вынесенными элементами циркуляции);
Dс (Dс=1 м) - диаметр сепаратора.
Тогда объем сепарационного пространства:
Требуемый для достаточной сепарации капель объем сепарационного пространства зависит от потока W вторичного пара из последнего корпуса (W2= 0,55 – для двух корпусной установки), его плотности ρп= 0,61 (при Ргр2= 1,03 бар) [6, приложение 2] и максимально допустимого напряжения парового пространства Rп =0,61 (по графику при Ргр2=1,03 бар) [1, с. 731]:
При Vc ≥ Vтр (1,96 ≥ 1,49) обеспечивается хорошая сепарация.
Согласно [15, стр. 191] с учетом Dс= 1000 мм подбираем циклонный брызгоуловитель.
3.2.4 Тепловая изоляция аппарата
Для уменьшения потерь теплоты в окружающую среду и расхода греющего пара, применяется тепловая изоляция. Определим толщину слоя изоляции, наносимую на внешнюю поверхность первого корпуса.
Расчеты проводятся по формулам (3.14 – 3.15). Все используемые и получаемые значения аналогичны пункту 3.1.2.
Толщина изоляции аппарата:
3.2.5 Диаметры штуцеров и трубопроводов для материальных потоков
Расчеты проводятся для первого корпуса. Задача расчета состоит в определении скорости движения w материальных потоков и сопоставлении их величин с рекомендуемыми. Диаметры трубопроводов принимают равными диаметрам штуцеров.
где S – массовый расход потока, кг/с; ρ – плотность потока, кг/м3; F – сечение, через которое проходит поток, м2
Тогда из (3.49) следует:
1) Штуцер для подачи исходного раствора
Скорость потока жидкости при перекачивании насосами в нагнетательных трубопроводах [7, с. 16]: w = 1,5 ÷ 3,0 = 2 м/с
S0 =2,22 кг/с
ρ = 1051 кг/м3 (при а0 = 19 %; t0 = 88 °C) [6, приложение 1]
Согласно [8, с. 661] выбираем ближайший больший диаметр штуцера – Dу = 50 мм
2) Штуцер для вывода упаренного раствора
Скорость потока маловязких жидкостей при движении самотеком [7, с. 16]: w = 0,5 ÷ 1,0 = 1,0 м/с
S1 = S0 – W1 = 2,22 – 0,59 = 1,64 кг/с
ρ = 1060 кг/м3 (при а1 = 25 %; t1 = 104,67 °C) [6, приложение 1]
Согласно [8, с. 661] выбираем ближайший больший диаметр штуцера – Dу = 50 мм
3) Штуцер для вывода вторичного пара
Скорость потока насыщенных паров при давлении больше 105 Па (Р1 =1,05*105 Па) [7, с. 16]: w = 15 ÷ 25 = 20 м/с
S = W1 = 0,59 кг/с
ρпар =0,6 кг/м3 (при θ1 = 101,17 °C) [6, приложение 2]
Согласно [8, с. 661] выбираем ближайший больший диаметр штуцера – Dу = 300 мм
4) Штуцер для подачи греющего пара
Скорость потока насыщенных паров при давлении больше 105 Па (Ргр.1 = 3,8 ∙ 105 Па) [7, с. 16]: w = 15 ÷ 25 = 20 м/с
S = Dгр.1 = 0,68 кг/с
ρпар =2,04 кг/м3 (при T1 =140,7 °C) [6, приложение 2]
Согласно [8, с. 661] выбираем ближайший больший диаметр штуцера – Dу =150 мм
5) Штуцер для вывода конденсата
Скорость потока маловязких жидкостей при движении самотеком [7, с. 16]: w = 0,5 ÷ 1,0 = 1,0 м/с
S = Dконд. = 1,2 ∙ Dгр.1 = 1,2 * 0,675=0,81кг/с (4.2.2)
ρконд = 1101 кг/м3 (при Т1 = 140,7°C) [6, приложение 1]
Согласно [8, с. 661] выбираем ближайший больший диаметр штуцера – Dу = 50 мм