- •1.Введение
- •2.Описание технологической схемы установки
- •3.Расчет и выбор основного оборудования
- •3.1. Расчет подогревателя исходного раствора
- •3.1.1. Задание на расчет подогревателя исходного раствора
- •3.1.2 Уточненный выбор конструкции теплообменника и его размеров
- •3.2 Расчет двухкорпусной выпарной установки
- •3.2.1 Задание на расчет двухкорпусной прямоточной выпарной установки
- •3.2.2 Расчет поверхности теплообмена
- •3.2.3 Размеры сепарационного пространства
- •3.2.4 Тепловая изоляция аппарата
- •3.2.5 Диаметры штуцеров и трубопроводов для материальных потоков
- •3.2.6 Механический расчет элементов аппарата
- •3.3 Блок создания и поддержания вакуума
- •3.3.1 Расчет барометрического конденсатора смешения
- •3.3.2 Расчет и выбор вакуум-насоса
- •4. Расчет и выбор вспомогательного оборудования
- •4.1 Перекачивающие насосы
- •4.2 Конденсатоотводчики
- •4.2.1 Конденсатоотводчик для подогревателя исходной смеси
- •4.2.2 Конденсатоотводчик для первого корпуса
- •4.2.3 Конденсатоотводчик для второго корпуса
- •4.3 Емкости
- •4.3.1 Емкость для исходного раствора
- •4.3.2 Емкость для упаренного раствора
- •5. Список литературы
2.Описание технологической схемы установки
Рис. 2.1 Технологическая схема двухкорпусной выпарной установки:
П – подогреватель; 1 – I-ый корпус; 2 – II-ой корпус; 3 – барометрический конденсатор смешения.
Водный раствор нитрата аммония с параметрами S0 = 8000 кг/ч = 2,22 кг/с; tН = 20 °С; α0 = 19 % масс. поступает в трубное пространство подогревателя (П), где он за счёт теплоты конденсации греющего пара Pгр.1 = 3,8 атм. = 0,38 МПа, подаваемого в межтрубное пространство, нагревается до температуры, близкой к температуре кипения раствора в I корпусе t0 = 88 °С. Подогретый раствор поступает в I корпус (1), обогреваемый греющим паром. Раствор в трубах кипит при температуре t1 и в виде смеси (пар + жидкость) поступает в сепарационное пространство, где происходит её разделение на вторичный пар W1 с параметрами θ1; i1 и упаренный раствор S1 с параметрами t1; α1, которые выводятся из корпуса (рис. 2.1).
Упаренный раствор из I корпуса переходит во II корпус (2). Во втором корпусе происходит его дальнейшее упаривание до заданной конечной концентрации αК =α2 =39 % масс. за счёт теплоты, отдаваемой при конденсации вторичного пара, поступающего из I корпуса. Часть вторичного пара из I корпуса в виде экстра-пара Е1 = 400 кг/ч = 0,111 кг/с идёт на производственные нужды. Циркуляция раствора в аппарате естественная.
Вторичный пар W2 из II корпуса с параметрами θ2; i2 поступает в барометрический конденсатор смешения (3), где он, контактируя с водой, конденсируется, значительно уменьшая свой объем, в результате чего образуется вакуум.
3.Расчет и выбор основного оборудования
3.1. Расчет подогревателя исходного раствора
3.1.1. Задание на расчет подогревателя исходного раствора
Рассчитать необходимую поверхность теплопередачи и подобрать теплообменник для нагревания S0 = 8000 кг/ч = 2,22 кг/с раствора NH4NO3 (концентрация соли α0 = 19 % масс.) от начальной температуры tн = 20 °С до конечной t0 = 88 °C.
Обогрев ведется насыщенным водяным паром с давлением Pгр=0,38 МПа (температура конденсации Т=140,7 °С) [6, приложение 2].
Определить:
1) Поверхность теплообмена F.
2) Расход греющего пара Dгр.
РЕШЕНИЕ:
Расчет поверхности теплообмена F ведем по формуле:
где ∆ - средняя движущая сила процесса теплопередачи при движении теплоносителей в режиме идеального вытеснения, находится как среднее логарифмическое значение из движущих сил на концах теплообменника:
Тепловая нагрузка теплообменника:
где c0 = 3,62 – теплоемкость 19 % раствора NH4NO3 при средней температуре [6, приложение 1]:
Расход греющего пара определяется по формуле:
где rп = 2142 кДж/кг - теплота конденсации пара (при Т=140,7 °С) [6, приложение 2].
Для расчета коэффициента теплопередачи используем уравнение:
Так как для расчета A и α2 необходимы размеры труб, то приняв ориентировочное значение Kop=1000 получим (3.1):
По справочнику [7, с. 51] находим теплообменник: F =17 м2, высота труб H = 3 м, размер труб d × δ = 20 × 2 мм, число труб n=90, число ходов z=2
Сечение трубного пространства:
Для вертикального теплообменника:
Здесь А0 – комплекс теплофизических величин при температуре конденсата T = 140,7 °C. Значения λ, ρ, μ и r взяты из справочных данных [6, приложение 2].
Теплопроводность конденсата λ = 0,685 Вт/(м∙К);
Плотность конденсата ρ = 925,3 кг/м3;
Динамическая вязкость конденсата μ = 201∙10-6 Па∙с;
Теплота парообразования r = 2142,3 кДж/кг;
Материал стенки труб сталь 09Г2С [7, с. 394], теплопроводность λст = 17,2 , поэтому
Расчет коэффициента теплоотдачи α2 (от стенки трубы к раствору):
- для 19 % раствора NH4NO3 при температуре 54°С находим [6, приложение 2]:
плотность ρ = 1070,5 кг/м3;
кинематическая вязкость ν = 0,596 · 10-6 м2/с;
теплопроводность раствора λ = 0,58 Вт/(м·K);
число Прандтля Pr = 3,74
-скорость жидкости в трубах по формуле:
- критерий Рейнольдса:
Режим течения жидкости - переходный.
Для полученного значения 10000> Re >2300 можно воспользоваться формулой для нахождения Нуссельта:
- коэффициент теплоотдачи от стенки к раствору
После подстановки в (3.5) значений A, ,α2 имеем:
После упрощения:
Таблица 3.1 Расчёт коэффициент теплоотдачи методом итерации находим К.
-
K*
K
Разница %
1000
911,0291
9,765981
911,0291
916,6806
0,616526
916,6806
916,3088
0,040578
Отсюда методом итерации находим =911 Вт/(м2∙K)
Поверхность теплообмена:
Пересчитаем значение поверхности теплообмена F (3.1) с новым значением К:
Так как, F <Fор, то можно сделать вывод, что теплообменник подобран верно.