45.Св-ва древ. Как конструкц. Материала.Прочност. И деформац. Св-ва

Достоинствами древесины как материала констр-ий явл.: требуемая прочность при малом весе, достаточноя долговечность, технологичность изготовления констр-ий, малые величины коэфф-тов температ. расширения и теплопроводности, стойкость в некоторых химически агрессивных средах. Недостатки: низкая огнестойкость, способность к загниванию, неоднородность. Древесина явл. Легким конструкционным мат-лом.

Прочность др. опр-ся видом напряженного сост-я. При растяжении она деформир. Как линейно-упругий мат-л. При сжатии с ростом нагрузки деф-я приобретает нелинейный хар-р В этом проявляется упугопластическая работа древесины. При сдвиге работает наиб.слабо и разрушается хрупко. Сопротивление смятию существенно зависит от р-ров сминаемой части.

Значительное влияние на прочность и деформативность др. оказ-ет хар-р нагрузок.При длительном нагружении ее прочность уменьш. в 2 раза по сравнению с прочностью при кратковременном нагужении.Значительно снижают прочность вибрационные нагрузки.Деформация древесины при пост.нагр. со временем значительно возрастает.Это явл-е наз-ся ползучестью.

46.Работа и расчет изгиб. эл-тов мелалл. констр-ий Прочность изгиб.эл-тов проверяют по норм., касат. и привед.напряжениям. Если балка работает на изгиб,то макс. значение норм. напряжений в крайних волокнах σ=М/W_n,min≤R_yγ_c,где W_n,min-наим.значение момента сопр-я с учетом ослаблений.

Касательные напряж-я в изгиб.эл-тах проверяют в местах наиб.поп.силы Q по ф-ле:τ=QS/(It)≤R_sγ_c,где S-статич.момент сдвигаемой части сеч-я относительно нейтральной оси,I-момент инерции поп.сеч-я.,t-толщина эл-та в месте, где проверяют касат.напр.,R_s-расчетное сопр.на сдвиг.

Общую устойчивость изгибаемых эл-тов проверяют по 1-ой группе пред.сост-ий. Проверка общей устойчивости сводится к сравнению возникающих напряжений с критическими: σ=М/W≤ σ_cr. Критич.напряж-я связаны с расчетным сопротивлением мат-ла через коэфф.φ_b, в результате чего: σ=М/(φ_bW_n)≤R_yγ_c. Коэфф. φ_b снижения несущей способ-ти равен σ_cr/R_y. На величину критического напр-я и на коэфф φ_b влияют:положение нагрузки по высоте балки, форма поп.сеч.,расчетная схема балки, хар-р нагрузки, марка стали.

Для опр-я коэфф. φ_b необх вычислить φ₁=ψ(I_y/I_x)(h/l_ef)²)(E/R_y),где ψ-коэфф., определяемый в зависимости от коэфф. α, места приложения нагрузок и их вида,I_x и I_y-моменты инерции в плоскости дей-я нагрузки и перпендикулярно ей,h-высота балки,l_ef-расч.длина балки между точками закрепления сжатого пояса.Для прокатных двутавр.балок α=1,54(I_t/I_y)(l_ef/h)², где I_t-момент инерции при кручении.

Значение φ_b необходимо принимать: φ_b= φ₁ при φ₁≤0,85,в этом сл. мат-л работает упруго; φ_b=0,68+0,21 φ₁,но не более 1,0 при φ₁>0.85,в этом сл. в мат-ле развиваются пластические деф-ии.

Прогибы изгибаемых эл-тов проверяют по упругой стадии работы констр-й.В металл.констр-ях проверяют относительный прогиб,т.е.отношение прогиба к продету:f/l≤[f/l],где[f/l]-предельно допуск. относит.прогиб,зависит от назначения эл-та и усл-й его работы.

При косом изгибе прочность балки:σ=M_x/W_xn+M_y/W_yn≤R_yγ_c.